- •Оглавление
- •ВВЕДЕНИЕ
- •ГЛАВА 1 ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
- •1.1. Интегральные величины электромагнитного поля, применяемые в теории электрических цепей
- •2.1.1. Закон Ома
- •2.1.2. Первый закон Кирхгофа
- •2.1.3. Второй закон Кирхгофа
- •2.1.4. Закон Ома для активной ветви
- •2.1.5. Баланс мощностей
- •2.4.1. Метод непосредственного использования законов Кирхгофа
- •2.4.2. Метод контурных токов
- •2.4.3. Метод узловых потенциалов
- •2.4.4. Метод напряжения между двумя узлами
- •2.4.5. Метод эквивалентных преобразований
- •2.4.6. Метод пропорционального пересчета
- •2.4.7. Метод наложения
- •2.4.8. Метод эквивалентного генератора
- •ГЛАВА 3 ОДНОФАЗНЫЕ ЦЕПИ СИНУСОИДАЛЬНОГО ТОКА
- •3.3.1. Действующие значения
- •3.3.2. Средние значения
- •3.4.1. Идеальный резистор либо резистивный элемент
- •3.4.2. Индуктивный элемент либо идеальная индуктивная катушка
- •3.4.3. Идеальный конденсатор либо емкостный элемент
- •3.14.1. Основные понятия и определения
- •3.14.2. Анализ цепи с последовательным соединением индуктивно связанных катушек
- •3.14.3. Анализ цепи с параллельным соединением индуктивно связанных катушек
- •3.14.4. Расчет электрических цепей при наличии взаимной индуктивности
- •3.14.5. Трансформатор без ферромагнитного сердечника
- •ГЛАВА 4 ТРЕХФАЗНЫЕ ЦЕПИ
- •4.2.1. Принцип действия и разметка зажимов фаз обмотки
- •4.2.2. Способы изображения симметричной системы ЭДС
- •4.2.3. Способы соединения фаз обмоток генератора
- •4.2.4. Условные положительные направления фазных и линейных напряжений и соотношения между ними
- •4.4.1. Соединение фаз приемника треугольником
- •4.4.3. Соединение звездой четырехпроводной с нейтральным проводом без сопротивления
- •4.4.4. Соединение звездой трехпроводной
- •4.4.5. Общий случай расчета симметричных режимов
- •4.5.1. Соединение звездой четырехпроводной
- •4.5.2. Соединение звездой трехпроводной
- •4.5.3. Соединение треугольником
- •4.6. Мощности трехфазных цепей
- •4.8.1. Расчет при статической нагрузке
- •4.8.2. Расчет цепей при динамической нагрузке
- •ГЛАВА 5 ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ЦЕПИ ПРИ НЕСИНУСОИДАЛЬНЫХ ПЕРИОДИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ
- •ГЛАВА 6 ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ
- •6.2.1. Суть метода
- •6.2.2. Подключение реального конденсатора к источнику постоянного напряжения
- •6.2.3. Разряд конденсатора на резистор
- •6.2.4. Подключение реальной катушки к источнику постоянного напряжения
- •6.2.5. Короткое замыкание индуктивной катушки
- •6.2.7. Учет первого закона коммутации на практике
- •6.2.8. Подключение цепи с последовательным соединением реальной индуктивной катушки и конденсатора к источнику постоянного напряжения
- •6.2.10. Расчет переходного процесса в разветвленной цепи
- •6.4. Применение метода переменных состояния для расчета переходных процессов
- •7.2.3. Расчет нелинейной цепи со смешанным соединением элементов
- •ГЛАВА 8 МАГНИТНЫЕ ЦЕПИ ПОСТОЯННОГО ТОКА
- •8.3.1. Прямая задача
- •8.3.2. Обратная задача
- •8.4.1. Симметричные цепи
- •8.4.2. Несимметричные цепи
- •9.5.1. Расчет параметров схемы замещения по результатам опытов
- •9.5.2. Расчет параметров схемы замещения по кривым удельных потерь
- •9.6.1. Расчет цепи с однополупериодным выпрямителем
- •9.6.2. Расчет катушки с ферромагнитным сердечником
- •9.7.1. Феррорезонанс напряжений
- •4.7.2. Феррорезонанс токов
- •9.8.1. Стабилизатор, в котором наблюдается явление феррорезонанса напряжений
- •9.8.2. Стабилизатор напряжения, в котором наблюдается феррорезонанс токов
- •9.8.3. Стабилизатор с обратной связью
- •ГЛАВА 10 ЧЕТЫРЕХПОЛЮСНИКИ ПРИ СИНУСОИДАЛЬНЫХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ
- •ГЛАВА 11 ЦЕПИ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ
- •ГЛАВА 12 ВВЕДЕНИЕ В ТЕОРИЮ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ПОЛЯ
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
ГЛАВА 3. ОДНОФАЗНЫЕ ЦЕПИ СИНУСОИДАЛЬНОГО ТОКА
3.14. Электрические цепи с взаимной индуктивностью
индуктивности М находят вычитанием из Xсогл значения Хвстр :
Хсогл = XL + XL + |
2XM ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
Хвстр |
= XL |
+ XL |
− 2XM ; |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Хсогл − Хвстр = 4ХМ . |
|
|
|
|
|
||||||||
Отсюда ХМ = |
Хсогл |
− Хвстр |
, а |
М = |
Х |
М |
. |
|
|
|
|
|||||
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ω |
|
|
|
|||||
Векторная диаграмма представлена на рис. 3.59. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
jX L I |
|
− jX M I |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− jX M I |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
jX L I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
= |
|
U2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
R2 I |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.59 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На участке цепи может наблюдаться емкостный эффект, если M > L. Реактивное сопротивление всей цепи в целом имеет индуктивный характер, так как М не может быть одновременно больше L1 и L2 , L1 + L2 ≥ 2M .
На приведенной диаграмме взаимная индуктивность M > L1 , но
M < L2 .
3.14.3. Анализ цепи с параллельным соединением индуктивно связанных катушек
Схема замещения анализируемой цепи представлена на рис. 3.60. Входное напряжение связано сразу с токами в двух пассивных парал-
лельных ветвях, поэтому выведенные ранее формулы эквивалентных преобразований не пригодны.
Теоретические основы электротехники. Учеб. пособие |
-85- |
ГЛАВА 3. ОДНОФАЗНЫЕ ЦЕПИ СИНУСОИДАЛЬНОГО ТОКА
3.14. Электрические цепи с взаимной индуктивностью
Выведем формулу Z э с помощью уравне-
ний, составленных по законам Кирхгофа для комплексных значений. Будем одновременно рассматривать согласное и встречное включения.
Введем обозначения:
– комплексное сопротив-
ление первой индуктивной катушки;
Z 2 = R2 + jX L2 – комплексное сопротив-
ление второй индуктивной катушки;
Z М = jX M – комплексное сопротивление
i
M u
взаимной индуктивности.
Система уравнений по законам Кирхгофа имеет следующий вид:
I − I1 − I2 =U;Z1I1 ± Z M I2 =U;Z 2 I2 ± Z M I1 =U,
где знак плюс относится к случаю согласного включения. Выразим из уравнения (3.3) ток
I2 = U ZZ2M I1 .
Подставив это выражение в уравнение (3.2), получим:
Z1I ± Z M U ZZ M I1 =U .
2
Умножим левую и правую части на Z 2 :
Z1 Z 2 I1 ± Z M U − Z 2M I1 = Z 2 U1 .
Отсюда I1 = |
Z 2 Z M |
U . |
|
Z1 Z 2 − Z 2M |
|||
|
|
Подставив значение I1 в выражение (3.4), получим:
I2 = |
Z1 Z M |
U . |
|
Z1 Z 2 − Z 2M |
|||
|
|
i 2 R2
L2
(3.1)
(3.2)
(3.3)
(3.4)
Теоретические основы электротехники. Учеб. пособие |
-86- |
ГЛАВА 3. ОДНОФАЗНЫЕ ЦЕПИ СИНУСОИДАЛЬНОГО ТОКА
3.14. Электрические цепи с взаимной индуктивностью
Входной ток I = I1 + I2 = Z1 + Z 2
Z1 Z 2 −
Отсюда Z э = |
Z1 Z 2 − Z 2M |
. |
|
||
|
Z1 + Z 2 2Z M |
2Z M |
|
|
U |
|
Z 2M |
U |
= |
Z э |
. |
Знак минус в знаменателе относится к случаю согласного включения.
Если Z M |
|
, то Z э = |
Z1 Z 2 |
|
|
U |
|
|
|
U |
|
|
= 0 |
Z1 |
+ Z 2 |
, I1 |
= |
Z1 |
, |
I2 |
= |
Z 2 |
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Векторная диаграмма представлена на рис. 3.61 (согласное включение) и рис. 3.62 (встречное включение).
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
I1 |
|
|
|
jX |
M |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
jX L1 I1 |
|
|
|
jX M I1 |
|||
|
I2 |
|
|
R I |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
jX L |
I2 |
|
|
|
|
|
|
|
R2 I2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.61 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
− jX M I1 |
− jX M I2 |
||||
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
jX L |
I2 |
|
|
|
|
|
|
|
I2 |
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
jX L I1 |
||
R2 I2 |
|
I |
|
|
R1I1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.62
Вектор ± jX M Ik перпендикулярен вектору тока |
Ik , а не вектору тока |
рассматриваемой ветви. |
|
Теоретические основы электротехники. Учеб. пособие |
-87- |
ГЛАВА 3. ОДНОФАЗНЫЕ ЦЕПИ СИНУСОИДАЛЬНОГО ТОКА
3.14. Электрические цепи с взаимной индуктивностью
3.14.4. Расчет электрических цепей при наличии взаимной индуктивности
При наличии взаимной индуктивности токи в ветвях зависят от токов других ветвей, поэтому для расчета можно использовать только методы непосредственного использования законов Кирхгофа и контурных токов, в которых эти зависимости учитываются.
В общем случае направление напряжения U M , обусловленного взаимной индуктивностью, можно определить по правилу: ток Ik и напряжение jM ωIk одинаково направлены относительно одноименных зажимов индук-
тивных элементов. Это правило дает возможность составить уравнение по второму закону Кирхгофа в случае, когда нельзя определить характер включения индуктивных элементов (согласное или встречное).
Чтобы устранить ограничения, накладываемые на методы расчета, прибегают к развязке магнитных связей, т. е. к замене цепи с взаимной индуктивностью ей эквивалентной, но без магнитных связей. Магнитная развязка применима для узлов, в которых сходятся не более трех ветвей (рис. 3.63).
Составим систему уравнений по законам Кирхгофа:
I1 + I2 − I3 = 0;
R1I1 + jX L1 I1 ± jX M I2 =U13;R2 I2 + jX L2 I2 ± jX M I1 =U23.
(3.5)
(3.6)
(3.7)
Подставив в уравнения (3.6) и (3.7) выражения «лишних» токов, найденные из уравнения (3.5), получим:
R1I1 + j (X L1 X M )I1 ± jX M I3 =U13 ;
R2 I2 + j (X L2 X M )I2 ± jX M I3 =U23 .
Этим уравнениям соответствует схема замещения без магнитных связей, представленная на рис. 3.64.
Правило развязки: если в узле сходятся три ветви и две из них индуктивно связаны, то для развязки в первые две ветви добавляют индуктивный элемент с сопротивлением ±ХМ, а в третью ветвь – элемент с сопротивлением
±ХМ. Верхние знаки относятся к случаю, когда в узле соединены одноименные зажимы индуктивно связанных элементов.
Теоретические основы электротехники. Учеб. пособие |
-88- |