- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Общие сведения по электрическим машинам
- •1.2. Классификация электрических машин
- •1.4. Принцип действия трансформатора
- •1.9. Принцип действия и устройство машины постоянного тока
- •2. ТРАНСФОРМАТОРЫ
- •2.1. Основные соотношения в трансформаторе
- •2.2. Виды трансформаторов и магнитопроводов
- •2.3. Типы и конструкция обмоток
- •2.4. Схемы и группы соединения трансформаторов
- •2.5. Расчет магнитной цепи, намагничивающий ток и ток холостого хода
- •2.6. Форма кривых намагничивающего тока и магнитного потока трансформатора
- •2.7. Уравнения напряжения и векторные диаграммы трансформатора
- •2.8. Схема замещения трансформатора
- •2.9. Опытное определение параметров схемы замещения
- •2.10. Энергетические диаграммы активной и реактивной мощностей трансформатора
- •2.11. Коэффициент полезного действия трансформатора. Зависимость КПД от нагрузки
- •2.12. Изменение вторичного напряжения при нагрузке. Внешняя характеристика трансформатора
- •2.13. Регулирование напряжения трансформатора
- •2.14. Параллельная работа трансформаторов
- •2.16. Включение ненагруженного трансформатора в сеть
- •2.17. Внезапное короткое замыкание
- •2.17. Перенапряжения в трансформаторах
- •3. РАЗНОВИДНОСТИ ТРАНСФОРМАТОРОВ
- •3.1. Автотрансформаторы
- •3.2. Трехобмоточный трансформатор
- •3.3. Измерительные трансформаторы тока и напряжения
- •3.4. Сварочные трансформаторы
- •3.5. Трансформаторы преобразовательных установок
- •4. ОБМОТКИ МАШИН ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
- •4.2. Магнитодвижущие силы многофазных обмоток
- •4.3. Электродвижущие силы, индуцируемые в обмотках машин переменного тока
- •4.4. Схемы обмоток машин переменного тока
- •5. АСИНХРОННЫЕ МАШИНЫ
- •5.1. Асинхронная машина при неподвижном роторе
- •5.2. Фазорегуляторы и индукционные регуляторы напряжения
- •5.3. Работа асинхронной машины при вращающемся роторе
- •5.4. Схема замещения асинхронной машины
- •5.5. Расчет характеристик двигателей по схемам замещения
- •5.6. Механические характеристики
- •5.7. Влияние на механическую характеристику высших гармоник магнитного поля
- •5.8. Устойчивость работы асинхронного двигателя
- •5.9. Рабочие характеристики асинхронного двигателя
- •5.10. КПД и коэффициент мощности асинхронного двигателя
- •5.11. Пуск в ход трехфазных асинхронных двигателей
- •5.12. Короткозамкнутые асинхронные двигатели с повышенным пусковым моментом
- •5.14. Многоскоростные двигатели
- •5.15. Торможение двигателей
- •6. АСИНХРОННЫЕ МАШИНЫ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
- •6.1. Асинхронный автономный генератор
- •6.2. Однофазные асинхронные двигатели
- •6.3. Двухфазные управляемые асинхронные двигатели автоматических устройств
- •6.4. Асинхронный тахогенератор
- •6.5. Сельсины
- •6.6. Вращающиеся трансформаторы
- •7. СИНХРОННЫЕ МАШИНЫ
- •7.2. Характеристика холостого хода
- •7.3. Работа синхронного генератора при симметричной нагрузке
- •7.4. Математическая модель электромагнитных процессов в синхронном генераторе
- •7.5. Векторные диаграммы синхронных генераторов
- •7.6. Характеристики синхронных генераторов
- •7.7. Потери мощности и КПД синхронного генератора
- •7.8. Параллельная работа синхронных машин
- •7.9. Мощность и электромагнитный момент
- •7.10. Статическая устойчивость
- •7.12. Качания синхронных машин
- •7.13. Синхронные двигатели
- •7.14. Внезапное короткое замыкание синхронной машины
- •7.15. Несимметричные режимы работы синхронных генераторов
- •8. СИНХРОННЫЕ МАШИНЫ АВТОМАТИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ
- •8.1. Назначение и особенности рабочего режима
- •8.4. Синхронные гистерезисные двигатели
- •9. МАШИНЫ ПОСТОЯННОГО ТОКА
- •9.1. Магнитная цепь машины и метод ее расчета
- •9.2. Основные электромагнитные соотношения в машине постоянного тока
- •9.3. Магнитное поле машины постоянного тока
- •9.4. Напряжение между коллекторными пластинами и компенсационная обмотка
- •9.5. Коммутация
- •9.6. Потери мощности. Коэффициент полезного действия электрической машины
- •9.7. Генераторный режим работы машины
- •9.8. Параллельная работа генераторов постоянного тока
- •9.9. Двигательный режим работы машины
- •9.10. Пуск и реверсирование двигателей постоянного тока
- •9.11. Устойчивость работы двигателей
- •9.12. Двигатели параллельного возбуждения
- •9.13. Двигатели последовательного возбуждения
- •10. СПЕЦИАЛЬНЫЕ МАШИНЫ ПОСТОЯННОГО ТОКА
- •10.1. Исполнительные двигатели постоянного тока
- •10.2. Тахогенераторы
- •10.3. Бесконтактные двигатели постоянного тока
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
5. Асинхронные машины
5.5. Расчет характеристик двигателей по схемам замещения
На основании схем замещения (рис. 5.15) и энергетической диаграммы (рис. 5.8) производят аналитический расчет характеризующих машину величин для любых значений скольжения и нагрузки.
Токи главной и намагничивающей цепей:
I2′′ = UZ1 ,
|
|
|
R |
|
+ j(X |
|
|
|
); |
|
где Z = R |
+ |
2 |
|
1 |
+ X |
2 |
||||
s |
||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
I00 = U1 , z00
где z00 = r1 + rm + j(x1 + xm ) .
Полный ток статорной обмотки и подведенные мощности:
I1 = I00 + I2′′, S = m1U1I1, P1 = m1U1I1a ,
(5.68)
(5.69)
(5.70)
где I1 – модуль тока из формулы, I1a – активная составляющая тока статорной обмотки.
Электрические потери мощности в обмотках машины
pэл = m1RкI2′′2 . |
(5.71) |
Магнитные потери мощности в сердечнике статора
р |
= m r |
I 2 . |
(5.72) |
мг |
1 m1 |
00 |
|
Добавочные потери мощности
|
|
|
|
I1 |
|
|
р |
|
= (0,005 − 0,01)P |
|
. |
(5.73) |
|
|
I |
|||||
|
д |
1н |
|
|
||
|
|
|
|
1н |
|
Электромагнитная мощность машины
P = m1(I2′′) |
2 |
r′ |
(5.74) |
|
2 . |
||
|
|
s |
|
202
5. Асинхронные машины
Полная механическая мощность на роторе
P |
= m |
(I′′)2 r′ |
1− s |
. |
(5.75) |
|
s |
||||||
мх |
1 |
2 2 |
|
|
||
Полезная мощность на валу машины |
|
|
||||
Р2 = Р1 − рэл − рмг − рд − pмх |
= P1 − ∑ p , |
(5.76) |
где pмх – механические потери мощности, определяемые опытным путем или принимаемые некоторой долей от мощности машины:
|
|
|
|
|
рмх = (0,01 − 0,03)Р1н. |
|
||||||||||||
|
Коэффициент полезного действия |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
Р2 |
|
|
|
|
∑ р |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
η = Р |
|
− |
Р |
|
(5.77) |
|||||||||
|
|
|
|
|
= 1 |
100. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||||
|
Коэффициент мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
cos ϕ = |
|
I |
1a |
|
= |
P1 |
. |
(5.78) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
I1 |
|
|
S1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Частота вращения вала ротора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
n = n1(1 − s) . |
|
(5.79) |
|||||||||
|
Момент на валу (полезный) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
М2 |
|
= Р2 |
|
= 9,55 Р2 |
, |
(5.80) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ω |
|
|
|
|
|
n |
|
|
||
где |
2π |
= 0,1047 и |
1 |
|
= 9,55; Р – мощность, Вт; n – частота вращения, |
|||||||||||||
60 |
0,1047 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
об/мин.
5.6. Механические характеристики
Механическая характеристика имеет наибольшее значение для определения свойств двигателя и представляет зависимость частоты вращения ротора n от вращающего момента, т. е. n = f (M) или M = f (n). Часто эту зависимость выражают в виде s = f (M) или M = f (s).
203
5. Асинхронные машины
Электромагнитный момент M, развиваемый электромагнитными силами на роторе асинхронной машины, определяется равенством
М = Рмх Ω, |
(5.81) |
где Pмх – механическая мощность на роторе, определяемая выражением (5.39); Ω − механическая угловая скорость вращения ротора,
Ω = 2πn = 2 πn (1 |
− s) = Ω (1 |
− s) = |
ω1(1 − s) |
. |
(5.82) |
|
|||||
1 |
1 |
|
p |
|
|
|
|
|
|
С учетом равенств (5.42) и (5.82) равенство (5.81) перепишем в виде
|
m p |
2 |
r′ |
|
М = |
1 |
I2′ |
2 |
(5.83) |
ω |
s . |
|||
|
1 |
|
|
|
Согласно выражению (5.38) электромагнитный момент можно определить по электромагнитной мощности
|
Р |
|
р |
эл2 |
|
m p |
2 |
r′ |
|
М = |
|
= |
|
= |
1 |
I2′ |
2 |
(5.84) |
|
Ω |
Ω s |
ω |
s |
||||||
1 |
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
и получить результат, полностью совпадающий с выражением (5.83).
Ток главной ветви схемы замещения с учетом формулы (5.64) для наиболее распространенной уточненной Г-образной схемы замещения
I2′ = C1I2′′ = |
C1U1 |
|
(R1 + R2 s)2 + (X1 + X 2 )2 . |
(5.85) |
Электромагнитная мощность по формуле (5.43) с учетом выражения
(5.85)
|
|
|
|
|
2 R2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m1U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р = |
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
. |
(5.86) |
||
|
|
|
R2 |
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
R |
+ |
|
+ |
(X |
|
|
+ X |
|
) |
|
|
|
s |
1 |
2 |
|
||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Выражение электромагнитного момента как функция скольжения (уравнение механической характеристики) на основании равенств (5.84) и (5.85) имеет вид
M = |
m p |
|
|
U 2 |
R |
|
s |
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
. |
(5.87) |
||
|
|
|
R |
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ω |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
R |
+ |
2 |
|
+ |
(X |
|
+ X |
|
) |
|
|
||
|
s |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
204
5. Асинхронные машины
Формула (5.87) позволяет сделать следующие выводы:
1.Момент пропорционален квадрату приложенного к обмотке статора напряжения.
2.Знак момента определяет скольжение: в двигательном и тормозном режимах при s > 0 момент положителен, в генераторном режиме при s < 0 – отрицателен.
3.Момент имеет сложную зависимость от скольжения, определяемую соотношением сопротивлений машины.
4.Момент равен нулю при скольжениях s = 0 и s = ±∞ и имеет максимальное значение при определенном соотношении параметров машины.
Задаваясь значениями s при известных параметрах двигателя можно определить M и построить искомую механическую характеристику. В электромеханике механическую характеристику (рис. 5.16, а) часто показывают как зависимость M = f (s) или M = f (n). В теории электропривода широко используют зависимость (рис. 5.16, б) n = f (M) или s = f (M).
При малых значениях скольжения механическая характеристика ли-
нейна, что объясняется большим значением сопротивления R2/s и возрастанием числителя дроби в формуле (5.87).
При значениях скольжения, близких к единице, сопротивление R2/s соизмеримо или меньше суммарного индуктивного сопротивления (X1 + X2)
ипри увеличении скольжения момент уменьшается.
Физически уменьшение момента объясняется значительным увеличением реактивного тока в обмотках машины, не создающего момента, но потребляемого машиной для создания магнитных потоков рассеяния статорной и роторной обмоток. При скольжении, равном s = ±∞, ток роторной обмотки чисто реактивный и момент равен нулю.
|
М |
Двигательный |
|
s |
n |
||
|
|
|
|
||||
|
|
режим |
|
Тормозной |
Генераторный |
n = n1 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
режим |
режим |
|
Двигательный |
|
|
|
|
s >1 |
s < 0 |
|
режим |
s < 0 |
0 |
|
|
1 |
0 |
||
s = |
|
1 s |
− М |
||||
|
Генераторный |
|
|
|
|||
|
режим |
|
|
|
|
|
Тормозной |
|
|
|
|
|
|
|
режим |
|
|
− М |
|
|
− n s >1 |
||
|
|
|
|
|
|||
|
а |
|
|
|
|
б |
|
Рис. 5.16. Механические характеристики асинхронной машины
205
5. Асинхронные машины
s |
a |
|
|
|
Укажем характерные точки механиче- |
||||
0 |
|
|
|
ской характеристики асинхронной машины. |
|||||
sн |
|
б |
|
|
|
При отрицательных значениях |
скольжения |
||
sкр |
|
|
|
|
|
в |
(–∞ < s <0) машина работает в генераторном |
||
|
|
|
|
|
|
режиме. При изменении скольжения от 1 до |
|||
|
|
|
|
|
|
|
0 наиболее часто применяемый для асин- |
||
|
Мн |
|
|
|
|
|
хронной машины режим – работа в режиме |
||
1 |
|
г |
|
|
М |
двигателя. При изменении скольжения от 1 |
|||
|
|
|
|
|
до +∞ асинхронная машина работает в ре- |
||||
Мп |
|
|
|||||||
|
Мm |
жиме электромагнитного тормоза. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рис. 5.17. Механическая |
На рис. 5.17 приведена механическая |
||||||||
|
характеристика |
характеристика |
асинхронного |
двигателя. |
|||||
асинхронного двигателя |
Характерными |
точками этой кривой явля- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ются:
•(s = 0, n = n1, M = 0) – идеальный холостой ход двигателя, недостижимый для двигателя на практике;
•(s = sн, n = nн, M = Mн) – номинальный режим асинхронного двига-
теля;
•(s = sкр, n = nкр, M = Mm) – режим максимального (критического) момента;
•(s = 1, n = 0, M = Mп) – пусковой режим двигателя.
Для получения выражения максимального электромагнитного момента Mm и пропорциональной ему максимальной электромагнитной мощности Рm, полагая все величины, входящие в формулы (5.87) и (5.86), кроме скольжения, постоянными, определяют производную момента или мощности по s и приравнивают ее нулю:
|
|
|
2 |
R |
|
2 |
|
2 |
|
R2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
m1U1 |
2 |
|
− R1 |
− X к |
+ |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
dP = |
d |
s |
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0. |
|
|
|
(5.88) |
||||||
|
|
|
|
2 |
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
||||||||
ds |
ds |
|
|
|
|
+ X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
((R1 + R2 s) |
|
к ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
R2 |
|
|
|
Уравнение (5.88) обращается в нуль только при |
|
− R1 |
− Xк + |
|
2 |
|
= 0. |
|||||||||||||
|
s |
2 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В этом случае критическое скольжение, при котором мощность достигает максимума,
sкр = ± |
R2 |
(5.89) |
||
R2 |
+ X 2 |
|||
|
|
|||
|
1 |
к |
|
206
5. Асинхронные машины
или, если пренебречь величиной R12 << Xк2 ,
sкр = ± |
R2 |
. |
(5.90) |
|
|||
|
X к |
|
Подставив sкр из формулы (5.89) в выражение (5.86), получим формулу максимальной мощности:
Pm = ±m1 |
|
|
|
U12 |
|
|
. |
(5.91) |
2 |
±R + |
R2 |
+ X 2 |
|
||||
|
|
|
1 |
1 |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Знак «плюс» в формуле (5.91) соответствует двигательному режиму работы, знак «минус» − генераторному.
Для максимального (критического) электромагнитного момента аналогично формуле (5.91) по выражению (5.87) получают
|
U 2 |
|
|
Мmax = Mкр = ±m1 p |
2ω1[± R1+1 |
R12+ Xк2 ]. |
(5.92) |
По относительной величине, как следует из выражения (5.92), критический момент генераторного режима машины больше, чем в двигательном режиме.
Из полученных формул (5.89) и (5.92) следует, что максимальный
момент Mmax:
1) при заданной частоте и заданных параметрах машины пропорционален квадрату напряжения U12 (асинхронный двигатель весьма чувствителен к уменьшению напряжения сети);
2)не зависит от активного сопротивления роторной обмотки;
3)получается при тем большем скольжении, чем больше активное сопротивление роторной цепи;
4)при заданной частоте почти обратно пропорционален сумме со-
противлений (X1 + X2), т. е. тем меньше, чем больше индуктивные сопротивления рассеяния статорной и роторной обмоток.
Величина момента Mmax имеет особенно важное значение при работе асинхронной машины в режиме двигателя: его часто называют опрокидывающим моментом.
Отношение
Km = Mmax Mн |
(5.93) |
207
5. Асинхронные машины
называют коэффициентом максимального момента, определяющим перегрузочную способность двигателя, т. е. возможность автоматического увеличения вращающего момента вплоть до Mm при возросшей сверх номинальной нагрузке на валу. У двигателей общепромышленных серий мощностью от 0,6 до 2 000 кВт Mmax = (1,7–2,6) Mн. У двигателей новой российской серии RA и современных зарубежных серий (фирм TES, Siemens и др.) максимальный момент повышен до Mmax = (2,2–3,2) Mн.
При скольжении s = 1 из формулы (5.87) получают формулу пускового момента
M |
|
|
m p |
U 2 R |
|
|
|
|
= |
1 |
1 2 |
. |
(5.94) |
||
п |
(R1 + R2 )2 +(X1 + X 2 )2 |
||||||
|
|
ω |
|
|
Пусковой момент достигает максимума, как следует из формулы (5.89), при условии R22 = R12 + Xк2 .
Как видно из формул (5.93) и (5.94), пусковой момент:
1)при заданной частоте f1 и неизменных параметрах машины пропорционален квадрату напряжений U12 ;
2)достигает максимума при условии, что активное сопротивление цепи ротора равно индуктивному сопротивлению машины Xк;
3)при прочих равных условиях тем меньше, чем больше индуктивность машины X.
Пусковой момент выражают отношением
Кп = Мп Мн , |
(5.95) |
называемым отношением пускового момента к номинальному или кратностью пускового момента.
Для асинхронных двигателей общепромышленных серий с короткозамкнутым ротором пусковой (начальный) момент невелик и составляет Mп = КпМн = (0,9–1,4) Mн. У двигателей новой российской серии RA и современных зарубежных серий (фирм TES, Siemens и др.) пусковой момент повышен до Mп = (1,4–2,0) Mн.
Зависимость момента асинхронного двигателя от активного сопротивления цепи ротора широко используют при пуске и регулировании его частоты вращения.
При отсутствии в цепи ротора добавочного сопротивления отношение R2/Х2 обычно невелико, поэтому момент М достигает максимального значения при относительно небольших скольжениях: s = 0,12−0,2 (рис. 5.18).
208
|
|
5. Асинхронные машины |
|
Пусковой момент Мп в двигателях |
n |
|
|
с фазным ротором, имеющих большее |
n1 |
1 |
|
сопротивление рассеяния ротора, чем |
|||
короткозамкнутые двигатели, может |
|
2 |
|
оказаться ниже пределов, допускаемых |
|
3 |
|
по условиям пуска в ход, и двигатель не |
|
4 |
|
запустится (не сможет преодолеть мо- |
|
|
|
мент сопротивления на его валу). Чтобы |
0 |
|
|
избежать этого, необходимо ввести в |
М |
||
|
|||
цепь ротора с фазной обмоткой доба- |
Рис. 5.18. Кривые n = f (M) |
||
вочное сопротивление Rд. Максимум |
при введении в цепь ротора |
||
момента, как следует из выражений |
активного сопротивления |
||
(5.89) и (5.92), при этом не изменяется, |
|
|
но скольжение sкр увеличивается.
Представленные на рис. 5.18 кривые момента М соответствуют четырем различным значениям сопротивления Rд2. Естественная механическая характеристика 1 повторяет собой кривую момента на рис. 5.17. Кривая 3 соответствует значению Rд2, при котором R2 + Rд2 = Xк; в этом случае sкр = 1, т. е. максимум момента достигается в начальный момент пуска двигателя в ход. Кривая 2 соответствует сопротивлению Rд′2 < Rд2 , а кривая 4
– сопротивлению Rд′′2 > Rд′2 . В последнем случае максимум момента дости-
гается при скольжениях sкр > 1, т. е. при работе машины в режиме электромагнитного тормоза.
Заметим, что введением при пуске во вторичную цепь дополнительного активного сопротивления в соответствии с выражением (5.85) одновременно достигается уменьшение пускового тока.
Полученные кривые будут использованы для объяснения пуска асинхронных двигателей при помощи реостата и регулирования скорости их вращения.
На практике широко используют приближенное аналитическое выражение механической характеристики с использованием данных, приведенных в каталогах на электродвигатели: кратность моментов Мкр к Мн и номинальное скольжение sн (при отсутствии величин сопротивлений).
Разделив выражение (5.87) на выражение (5.92), получают (для двигателя) соотношение
М |
|
2[R1 + R12 + Xк2 ] |
R2 |
|
|
2R2(R1 + |
R12 + Xк2 ) |
|
|
|||||||||||
= |
s |
|
= |
. |
(5.96) |
|||||||||||||||
Мкр |
|
|
|
R |
2 |
|
2 |
|
|
|
R2 |
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
R |
+ |
2 |
|
+ X |
к |
|
|
s R1 |
+ |
|
|
+ Xк |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
209
5. Асинхронные машины
Из формулы (5.89) получим |
|
|
||
|
R2 |
= R2 |
+ X 2 . |
(5.97) |
|
|
|||
1 |
к |
|
||
|
sкр |
|
|
Решив (5.97) относительно Xкр2 и подставив значение в формулу
(5.96), после некоторых упрощений получим формулу, предложенную Клоссом:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
2R R |
|
+ |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
М |
|
|
|
2 |
|
1 |
|
sкр |
|
|
|
|
2 |
|
R |
|
|
+1 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
. |
(5.98) |
||
М |
|
|
|
R |
|
2 |
|
|
R |
2 |
|
|
|
R |
|
|
|
|
sкр |
|
s |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
1 |
|
sкр + |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
s R1 |
+ |
|
2 |
|
|
+ |
|
2 |
|
− R1 |
|
|
R2 |
|
|
s |
|
sкр |
|
|
|||||||
|
|
|
s |
|
s2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В формуле (5.98) можно сделать близкое к истине допущение, что R1 ≈ R2, и получить соотношение
M |
= |
2(1+ sкр ) |
|
. |
(5.99) |
|||||
M |
кр |
2s |
+ |
sкр |
+ |
|
s |
|||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
кр |
|
s |
|
|
sкр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для расчета кривой M = f (s) формулу Клосса (5.99) используют в следующем порядке:
1)по каталожным данным Mн, Mкр/Mн и sн определяют sкр;
2)зная отношение Мкр и sкр, задаются значениями s от 1 до 0 и по
Мн
формуле (5.99) определяют момент в относительных единицах. При известном значении номинального момента можно перевести относительные единицы момента в именованные.
В области малых скольжений слагаемые ss и 2sкр в формуле (5.99)
кр
значительно меньше ssкр и ими можно пренебречь. Тогда участки кривых
M = f (s) и n = f (M) при малых скольжениях (рис. 5.19) будут практически прямолинейными:
2 |
|
|
|
M = Mкр |
|
s = As . |
(5.100) |
s |
|||
|
кр |
|
|
210