- •В.Н. Евстигнеев, м.А. Китаева, б.В. Устинов расчет и конструирование приводов главного движения металлорежущих станков
- •150400.65 «Технологические машины и оборудование»
- •Оглавление
- •Предисловие
- •1. Задачи, тематика и организация курсового проектирования
- •1.1. Задачи и требования к курсовой работе
- •1.2. Тематика и содержание курсовых работ
- •1.3. Указания к написанию разделов пояснительной записки
- •Введение
- •Современные тенденции развития станков
- •Разработка технологического процесса обработки детали на станке
- •Разработка кинематической схемы привода главного движения
- •Технические расчеты деталей привода
- •Выбор системы смазки привода
- •Заключение
- •1.4. Требования к оформлению пояснительной записки
- •Общие положения
- •Оформление пояснительной записки
- •Формулы и уравнения
- •Иллюстрации и рисунки
- •Оформление таблиц
- •Описание библиографического списка
- •1.5. Требования к оформлению графических материалов
- •Указания к оформлению чертежа общего вида
- •Указания к оформлению сборочного чертежа
- •Указания к оформлению чертежа детали
- •Указания к оформлению кинематической схемы
- •1.6. Организация выполнения курсовой работы
- •2. Методические материалы для обоснования конструкции привода главного движения
- •2.1. Электродвигатели
- •С разными режимами работы
- •Численные значения технических характеристик электродвигателя аирм132м4 при изменении частоты тока от 50 до 125 Гц
- •Конструктивные исполнения по способу монтажа двигателей серий аи, 5а, 6а, адчр
- •2.2. Проектрование кинематической схемы привода главного движения
- •2.2.1. Разработка кинематики привода со ступенчатым регулированием частоты вращения
- •2.2.2. Разработка кинематики привода с бесступенчатым регулированием частоты вращения шпинделя
- •2.3. Определение диаметров валов коробки скоростей
- •Механические характеристики сталей
- •Номинальные размеры цилиндрических концов валов
- •Допускаемые номинальные напряжения [σИ] для валов
- •Коэффициенты Kσ и Kτ в ступенчатом переходе с галтелью
- •Коэффициенты Kσ и Kτ для шпоночного паза
- •Коэффициенты Kσ и Kτ для шлицев и резьбы
- •Отношения Kσ/Kdσ и Kτ/Kdτ для посадки деталей на вал с натягом
- •Коэффициенты Kdσ и Kdτ
- •Коэффициенты kFσ и kFτ
- •Коэффициент kv
- •Уравнения упругой линии, максимальные прогибы и углы поворота двухопорных балок
- •Допустимые углы поворота сечения и прогибы вала
- •2.4. Шпоночные и шлицевые соединения
- •Номинальные размеры призматических шпонок (гост 23360-78)
- •Номинальные размеры сегментных шпонок (гост 8794)
- •Размеры прямобочных шлицевых соединений, мм
- •Предпочтительный размерный ряд эвольвентных шлицевых соединений (гост 6033-80)
- •50×2×9H/9gГост 6033-80.
- •50H7/g6×2×h9/g9 гост 6033-80.
- •Допускаемые напряжения [σ]см для неподвижных соединений
- •2.5. Выбор уплотнений опор качения
- •Применение уплотнений опор качения
- •Размеры лабиринтных уплотнений, мм
- •Размеры манжетных уплотнений для валов (гост 8752-79), мм
- •2.6. Выбор системы смазки
- •Предельная быстроходность шпиндельных узлов для различных систем смазки
- •Основные эксплуатационные характеристики масел на нефтяной основе
- •2.7. Шпиндельные узлы с опорами качения
- •Технические характеристики шпиндельных узлов
- •Значения коэффициентов k1, k2, k3 и осевой жесткости j0 для комплексных опор
- •Предварительный натяг шариковых радиально-упорных подшипников, н
- •2.8. Зубчатые передачи
- •2.8.1. Общие сведения о зубчатых передачах
- •Материалы и виды термообработки для изготовления зубчатых колес
- •Рекомендации применения зубчатых колес по нормам плавности
- •Модуль зубьев по гост 9563-80
- •Геометрические параметры цилиндрических передач внешнего зацепления без смещения, мм
- •Число зубьев шестерни
- •Формулы для расчета сил в зацеплении
- •2.8.2. Расчет зубчатых передач
- •Расчет модулей зубчатых передач по критерию изгибной прочности
- •Пределы выносливости σFlimb, σНlimb и коэффициенты безопасности sf, sh при расчете на контактную и изгибную прочность
- •Показатели степени кривой усталости qF, qН и коэффициенты приведения μF, μН
- •Коэффициенты расчетной нагрузки
- •Коэффициенты kFβ и kНβ
- •Коэффициенты kfv и kнv динамической нагрузки
- •Проверочный расчет цилиндрических зубчатых передач на выносливость при изгибе
- •Проверочный расчет на контактную выносливость зубьев
- •Базовое число циклов nHlim
- •2.8.3. Конструкция зубчатых колес
- •2.9. Ременные передачи
- •Основные характеристики ременных передач
- •2.9.1. Клиноременная передача
- •Характеристики сечений импортных клиновых ремней
- •Длина клинового ремня
- •2.9.2. Поликлиновая передача
- •Поликлиновые отечественные ремни, изготавливаемые серийно
- •Параметры сечений поликлиновых ремней импортного производства по din 7867
- •Поликлиновые импортные ремни, изготавливаемые серийно
- •2.9.3. Зубчатоременная передача
- •Резиновые зубчатые литьевые ремни, изготавливаемые серийно
- •Основные типоразмеры выпускаемых зубчатых ремней импортного производства
- •2.9.4. Определение кинематических и геометрических параметров ременных передач Передаточное число ременной передачи
- •Сечения клиновых ремней
- •Модуль зубчатого ремня и число зубьев шкивов
- •Параметры зубчатоременных передач
- •Диаметры шкивов и скорость ремня
- •Угол обхвата
- •Межосевое расстояние и расчетная длина ремня
- •2.9.5. Методика расчета ременных передач по тяговой способности
- •Клиноременная передача
- •Параметры для определения Cl
- •Коэффициент режима нагрузки, Cp
- •Поликлиновая передача
- •Параметры клиновых ремней
- •Зубчатоременная передача
- •Силы, действующие на валы
- •Силы, действующие на валы
- •Расчет ременных передач на долговечность
- •2.9.6. Шкивы ременной передачи
- •Профиль шкива клиноременной передачи
- •Профиль ремня поликлиновой передачи
- •Профиль шкива зубчатоременной передачи
- •Основные размеры шкивов ременных передач
- •Способы натяжения ремней
- •Рекомендации по конструктивному расположению шкивов в приводе
- •3. Разработка кинематики привода подач
- •Коэффициент μ
- •4. Примеры проектирования приводов главного движения металлорежущих станков
- •С электродвигателем модели аир132м2
- •Параметры трех вариантов коробок скоростей
- •1. Разработка кинематической схемы привода
- •2. Расчёты для обоснования конструкции деталей привода
- •40×2×7H/7nГост 6033-80.
- •95×3×7H/7nГост 6033-80.
- •Параметры зубчатых передач привода
- •3. Проверочные расчеты деталей привода
- •Основные силовые характеристики зубчатых передач при работе с максимальным моментом
- •Коэффициенты расчетной нагрузки
- •Проверочный расчет цилиндрических зубчатых передач на выносливость при изгибе
- •Проверочный расчет цилиндрических зубчатых передач на контактную выносливость зубьев
- •Кинематические и силовые характеристики ременной передачи по кинематической схеме привода
- •Параметры сечения 11м клинового ремня
- •Проверочный расчет ременной передачи по тяговой способности
- •Основные размеры шкивов ременной передачи
- •Механические свойства сталей
- •Нагрузка, действующая на II вал коробки скоростей со стороны деталей привода
- •Расчет нормальных σ и касательных τ напряжений в опасных сечениях вала
- •Проверочный расчет вала по критерию статической прочности
- •Проверочный расчет вала по критерию усталости материала
- •Проверочный расчет эвольвентных шлицевых соединений
- •Проверочный расчет шлицевого соединения d – 8×36×40h7/h6×f10/e9
- •4. Расчет и обоснование параметров шпиндельного узла
- •Технические характеристики шпиндельного узла
- •Расчет жесткости опор шпинделя
- •Расчет шпинделя на жесткость
- •Геометрические параметры деталей привода
- •Режимы обработки
- •Расчет потерь в электродвигателе при заданной мощности
- •Список рекомендуемой литературы
С разными режимами работы
Силовые возможности электродвигателя при других режимах работы располагаются между линиями рассмотренных условий эксплуатации электродвигателя. На рис. 2.3 силовые характеристики для режимов S2 иS6-6 показаны только на диаграмме мощности.
К числу специализированных регулируемых асинхронных электродвигателей переменного тока, которые можно применять в приводах металлорежущих станков, следует отнести двигатели Владимирского электромоторного завода (ОАО «ВЭМЗ») серии АДЧР. Двигатели этой серии оснащены принудительной воздушной вентиляцией, что позволяет снять ограничение по практическому использованию минимальных частот вращения, электромагнитным тормозом, позволяющим снять проблемы с удержанием нагрузки на привод при отключенном силовом питании двигателя, и датчиком обратной связи по скорости и положению (энкодер), решающим задачи контроля за реальными частотой вращения и угловым положением выходного вала двигателя.
Изменение частоты вращения двигателя осуществляется с помощью специального устройства - инвертора, входящего в состав регулируемого привода и формирующего уровень напряжения, подаваемого на двигатель, пропорционально изменению частоты подводимого тока.
Технические характеристики двигателей АДЧР приведены в табл. П13 (см. прил. 6), которые позволяют выявить все три зоны регулирования двигателей, для зоны IIIчисленные значения моментов не указаны (завод изготовитель не приводит этих данных). Типовая диаграмма силовых характеристик двигателей данной серии подобна диаграмме для двигателей постоянного тока (см. рис. 2.1). Изменение мощности и моментов в зонахIиIIдля разных режимов работы электродвигателей не предусмотрено, поскольку перегрузочная способность по моментам в 2…2,5 раза возможна лишь в пределах 30 с. в силу технических возможностей современных инверторов для подобных двигателей. В этом отношении асинхронные регулируемые электродвигатели фирмы «Siemens» такую возможность имеют (см. рис. 2.2).
Фирма ОАО «ВЭМЗ» для станков с ЧПУ выпускает также серводвигатели СДЧР – синхронные электродвигатели с ротором на постоянных магнитах, имеющими больший в сравнении с АДЧР диапазон регулирования по частоте вращения, начиная с нуля оборотов в минуту. Технические характеристики и габаритно установочные размеры серводвигателей приведены в табл. П15 и табл. П16 (см. прил. 6).
Другое направление развития приводов станков с регулируемыми асинхронными электродвигателями связано с использованием серийных асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором общего назначения в комплекте с частотными преобразователями. Практический интерес к приводам с такими электродвигателями для металлорежущих станков связан с теми достоинствами, которыми обладают сами двигатели, а именно:
стоимость асинхронных двигателей относительно других типов подобных машин не высока, поскольку в стране налажено крупносерийное их производство;
большая эксплуатационная надежность с минимальными затратами на обслуживание;
высокий КПД и жесткая механическая характеристика в области рабочих нагрузок;
наилучшее соотношение массы двигателя и выходной мощности по отношению к другим типам двигателей;
высокая перегрузочная способность.
Технические характеристики односкоростных асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором, выпускаемых ОАО «ВЭМЗ», приведены в табл. П17, а их основные размеры указаны в табл. П18 (см. прил. 6).
Приведем математические зависимости, связывающие отдельные технические характеристики электродвигателей.
Номинальный момент MН, развиваемый двигателем, и отдаваемая им номинальная (полезная) мощностьNН, как показано раньше, образуют формулу:
MН= 9550NН/nН.
Полная мощность N1, потребляемая электродвигателем:
,
где U1- подводимое к двигателю напряжение, В;J1- потребляемый линейный ток, А;
N1– мощность, Вт.
Активная мощность двигателя определяется по формуле:
Na=N1cosφ,
где cosφ- коэффициент мощности.
КПД двигателя:
η=NН/Nа.
Номинальная мощность NНдвигателя, кВт:
.
Частота вращения магнитного поля n1в статоре двигателя:
,
где f1= 50 Гц – частота тока питающей сети;p– число пар полюсов.
Относительная разность частот вращения магнитного поля статора и ротора называется скольжением sНпри номинальной частоте вращения ротора:
sН1= (n1–nН)/n1,
где nН- номинальная частота вращения ротора, мин-1.
Отсюда номинальная частота вращения ротора двигателя:
nН=n1(1–sН) или nН= 60f1(1–sН)/p.
Механическая характеристика электродвигателя определяется по формуле Клосса на основе его общих технических данных, приведенных в табл. П17 (см. прил. 6):
,
где - критическое значение скольжения;KM=MK/MН - коэффициент, характеризующий перегрузочную способность двигателя;MK - максимально допустимый момент, развиваемый двигателем.
Механическая характеристика асинхронного электродвигателя может быть представлена в двух вариантах (рис. 2.4). Зона АВна рис. 2.4,апредставляет численные значения моментов, на которой допускается эксплуатировать двигатель под нагрузкой. На рис. 2.4,бдопустимая зона эксплуатации двигателя находится в интервале от 0 доsK. Численные значения моментов вычисляются по формуле Клосса, задаваясь числовыми значениями скольжения в допустимом интервале.
Кривые механической характеристики двигателя указывают на возможность бесступенчатого регулирования частоты вращения его ротора за счет двух параметров sиf1(см. формулу номинальной частоты). Изменение скольжения можно осуществить за счет введения дополнительного регулируемого сопротивления в электрическую цепь ротора. Однако в станкостроении такой способ регулирования частоты вращения двигателя не получил практического применения из-за низкого КПД, мягкой механической характеристики и больших потерь в обмотках ротора. Этих недостатков не имеет второй способ регулирования.
Изменение частоты питающей сети открывает возможность прямо пропорционального изменения частоты вращения ротора электродвигателя в обе стороны от номинальной частоты с сохранением высокой нагрузочной способности и обеспечением жесткой механической характеристики. Частотное регулирование электродвигателя должно осуществляться по закону постоянства магнитного потока, поэтому с изменением частоты тока f1необходимо одновременно менять и подводимое напряжениеU1.
| |
а) |
б) |
Рис. 2.4. Механические характеристики асинхронного электродвигателя в функции:
а - момент – частота вращения; б - момент – скольжение
Для поддержания постоянства предельно допустимого момента на участке вращения двигателя от нуля до номинальной частоты nНиспользуется соотношениеU1/f1 = const, которое обеспечивает специальное устройство – преобразователь частоты. При этом мощность двигателя изменяется прямо пропорционально изменению частоты вращения его ротора.
На номинальной частоте вращения ротора nНнапряжениеU1достигает максимального значения и остается неизменным на частотах вышеnНиз-за возможности высокого насыщения магнитопровода и опасности быстрого старения изоляции в статоре.
На рис. 2.5 приведена типовая моменто-скоростная характеристика регулируемого асинхронного двигателя с помощью инвертора, где fН= 50Гц – номинальная частота тока, соответствующая номинальной частоте вращения ротора двигателя. Низшей точкой отсчета изменения частоты тока следует считать частотуf0, близкую к нулю, если двигатель с принудительной вентиляцией, иf0 = 25Гц при охлаждении двигателя естественной вентиляцией.
Рис. 2.5. Зависимость момента от частоты тока питающей сети
Верхняя допустимая частота fmaxназначается из условия устойчивости работы двигателя под нагрузкой, при этом коэффициент перегрузкиKMдолжен быть не менее 1,2…1,3. В этом случае верхняя допустимая точка изменения частоты тока определяется по выражению:
.
Кроме того, напряжение сети, питающей двигатель, должно иметь строгую синусоидальность. Несинусоидальность напряжения влияет на энергетические показатели двигателя (КПД, cosφ, потери мощности) в сторону их уменьшения. Поэтому для зоныII(двигатель работает сN = const) рекомендуется коэффициент перегрузки принимать равнымKM = 0,8Mmax/MН. Для зоныI(работа двигателя сM = const) коэффициент перегрузки сохраняет свое паспортное значение постоянным. Для зоныIII, когда нагрузка на двигатель весьма незначительна, верхняя допустимая частота изменения токаfmax*равна номинальной частотеfН, умноженной на коэффициент перегрузки двигателяKM, т.е.fmax=fНKM, что соответствует частоте вращения магнитного поля статора. В приводах станков используется работа электродвигателя вIиIIзонах.
Пример.Серийный асинхронный двигатель АИРМ132М4 оснащен устройством независимой вентиляции, предназначен для работы в регулируемом приводе с управлением от инвертора с питанием от стандартной сети 50Гц.
Требуется определить допустимые зоны регулирования.
Решение задачи начнем с установления технических характеристик по паспортным данным рассматриваемого двигателя. Электродвигатель АИРМ132М4 имеет:
NН= 11 кВт;nН= 1455 мин-1;KM= 3;p= 2;f1= 50 Гц;KП= 2,2.
Определим частоту вращения магнитного поля в статоре:
n1= 60f1/p= 60·50/2 = 1500 мин-1.
Рассчитаем скольжение ротора в магнитном поле статора на номинальной частоте вращения:
sН= (n1–nН)/n1= (1500 – 1455)/1500 = 0,03.
Установим номинальный момент, развиваемый двигателем:
MН= 9550NН/nН= 9500·11/1455 = 72,2 Нм.
Максимальный момент для данного двигателя составит:
MК=KMMН= 3·72,2 = 216,6 Нм.
Определим критическое скольжение ротора при максимальном моменте:
.
Критическая частота вращения ротора при максимальном моменте составит:
nK=n1–n1sK= 1500 – 1500·0,175 = 1237,5 мин-1.
Пусковой момент для данного двигателя равен:
MП=KПМН= 2,2·72,2 = 158,84 Нм,
где KП= 2,2 - коэффициент кратности пускового момента, указанный в паспорте двигателя.
Рассчитанные параметры представляют числовые значения всех переходных точек типовой механической характеристики (см. рис. 2.4) применительно к электродвигателю АИРМ132М4, если он используется в режиме односкоростного вращения. Такой режим двигателя предполагает его использование в приводах главного движения станков в сочетании с механическим редуктором, который обеспечивает ступенчатое регулирование частоты вращения шпинделя.
Кроме того, рассчитанные технические характеристики используются также для построения механической характеристики данного двигателя с частотным управлением.
Зона I(см. рис. 2.5) – это зона регулирования частоты вращения ротора двигателя от нуля доnН= 1455 мин-1 с постоянным номинальным моментомMН= 72,2 Нм и неменяющимся коэффициентом перегрузкиKM= 3. При этом частота подводимого тока к двигателю меняется от 0,1 до 50 Гц.
Для выявления численного значения максимально допустимой частоты подводимого тока для данного двигателя (fmaxна рис. 2.5) произведем расчеты технических параметров двигателя в зонеII, при расчете частоты тока выше номинального значения.
Результаты расчетов представлены в табл. 2.1, причем параметр KMрассчитывается без дополнительного коэффициента 0,8.
Таблица 2.1