Коэффициенты kfv и kнv динамической нагрузки

Степень точности	, мм	Угол наклона зубьев	Окружная скорость V, м/с
			1…3	3…6	6…9	9…12	12…15	15…18	18…24
5	10…100	β =0º	1	1,05	1,05	1,1	1,1	1,15	1,15
		β >0º	1	1,025	1,025	1,05	1,05	1,075	1,075
	100…200	β =0º	1	1,05	1,1	1,15	1,15	1,2	1,3
		β >0º	1	1,025	1,05	1,075	1,075	1,1	1,15
6	10…100	β =0º	1	1,05	1,1	1,1	1,15	1,2	1,25
		β >0º	1	1,025	1,05	1,05	1,075	1,1	1,125
	100…200	β =0º	1,05	1,1	1,15	1,2	1,2	1,3	1,35
		β >0º	1,025	1,05	1,075	1,1	1,1	1,15	1,175
7	10…100	β =0º	1	1,05	1,1	1,15	–	–	–
		β >0º	1	1,025	1,05	1,075	–	–	–
	100…200	β =0º	1,05	1,1	1,15	1,25	–	–	–
		β >0º	1,025	1,05	1,075	1,125	–	–	–
8	10…100	β =0º	1	1,1	1,15	–	–	–	–
		β >0º	1	1,05	1,075	–	–	–	–
	100…200	β =0º	1,05	1,15	1,2	–	–	–	–
		β >0º	1,025	1,075	1,1	–	–	–	–
Примечания: 1. КоэффициентыKFVиKНVприведены для нормально и тяжело нагруженных зубчатых передач. 2. Коэффициенты KFVиKНVприведены для зубчатых передач приH1> 350HBиH2> 350HB.

Проверочный расчет цилиндрических зубчатых передач на выносливость при изгибе

Расчетное местное напряжение от изгиба рассчитывается в опасном сечении на переходной поверхности ножки зуба, МПа:

σ_F=F_tK_FY_FSY_FβY_ε/(bm) ≤σ_FP,

где F_t– расчетная окружная сила, Н (см. табл. 2.33);K_F– коэффициент расчетной нагрузки при изгибе;Y_FS- коэффициент формы зуба;Y_Fβ= 1 – ε_ββº/120 ≥ 0,7 – коэффициент, учитывающий наклон зуба;b– ширина зубчатого венца;Y_ε– коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев:

• для прямозубых передач Y_ε=1;

• для косозубых передач при ε_β< 1:Y_ε= 0,2 + 0,8/ε_α;

• для косозубых передач при ε_β≥ 1:Y_ε= 1/ε_α,

где ε_β- коэффициент осевого перекрытия, табл. 2.31; ε_α- коэффициент торцового перекрытия, табл. 2.31.

Допускаемое напряжение изгиба σ_FP, МПа:

σ_FP= σ_FlimbY_NY_δY_RY_X/S_F,

где σ_Flimb- предел выносливости зубьев по напряжениям изгиба, табл. 2.34.

Y_N- коэффициент долговечности при изгибе по формуле.

S_F- коэффициент безопасности при расчете на изгиб, табл. 2.34.

Y_δ- опорный коэффициент, отражающий чувствительность материала зубьев к концентрации напряжений:

Y_δ= 1,082 – 0,172lgm,

где m– модуль зуба, мм.

Y_R – коэффициент, учитывающий шероховатость переходной поверхности:

• при зубофрезеровании и шлифовании Y_R= 1;

• при полировании Y_R= 1,05…1,2:

a) цементация, нитроцементация, азотированиеY_R= 1,05;

б) нормализация и улучшение Y_R= 1,2;

в) при закалке ТВЧ, когда закаленный слой повторяет очертание впадины между зубьями Y_R= 1,05;

г) при сквозной закалке ТВЧ по всему сечению зуба Y_R= 1,2.

Y_X- коэффициент, учитывающий размеры зубчатого колеса:

• при d≤ 400мм,Y_X= 1;

• при d> 400мм,Y_X= 1,05 – 0,000125d.

Допускаемое напряжение σ_FPопределяется раздельно для шестерни и колеса. Если хотя бы в одном случае расчетное напряжение σ_Fпревысит допускаемоеσ_FP, необходимо либо изменять термообработку и материал колес, либо выбирать больший модульm, с последующим пересчетом всех геометрических параметров передачи и проверкой контактной и изгибной прочности.