- •Литейные сплавы и плавка предисловие
- •Литейные свойства сплавов
- •1.1. Технологические свойства сплавов и важность их определения для практики
- •1.2. Номенклатура литейных свойств сплавов
- •1.3. Жидкотекучесть. Технологические пробы
- •Взаимосвязь толщин стенок отливок и площади их поверхности при литье в кокиль
- •Взаимосвязь толщины стенок отливки и площади их поверхности при литье под давлением
- •1.4. Склонность отливок к образованию усадочных раковин и пористости
- •V1, v2, v3 и v0 - объемы сплава при соответствующих температурных условиях
- •Температурные коэффициенты объемного сжатия (ткос) в жидком состоянии (индекс «ж») и объемная усадка затвердевания (индекс «з»)
- •1.5. Линейная усадка сплавов и отливок
- •1.6. Усадочные напряжения в отливках
- •1.7. Склонность сплавов и отливок к горячим трещинам
- •1.8. Склонность сплавов и отливок к холодным трещинам
- •3.9. Склонность сплавов к насыщению газами и образованию газовой пористости
- •Растворимость водорода в металлах
- •1.10. Неметаллические включения и плены в сплавах
- •1.11. Склонность компонентов сплавов к ликвации
- •1.12. Зависимость механических свойств сплавов от толщины стенок отливок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав серого чугуна по гост 1412-85
- •Механические свойства серых чугунов, не предусмотренные гост 1412-85
- •Физические свойства чугунов
- •5.3. Высокопрочный чугун
- •Механические свойства*1 и рекомендуемый химический состав высокопрочного чугуна с шаровидным графитом по гост 7283—85
- •5.4. Чугун с вермикулярным графитом
- •Зависимость механических свойств и объема усадочных раковин в чвг от содержания шаровидного графита (шг)
- •5.5. Ковкий чугун
- •Содержание с и Si в отливках из ковкого чугуна в зависимости от толщины стенок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав ковкого чугуна по гост 7293-79 (изм. В 1991 г.)
- •Марки, содержание углерода и механические свойства литейных углеродистых сталей по гост 977-88
- •Средний химический состав легированных сталей, мае. %
- •Механические свойства легированных сталей
- •Литейные сплавы цветных металлов
- •6.1. Алюминиевые сплавы
- •Химический состав и механические свойства алюминиевых литейных сплавов по гост 1583—93
- •* В данной таблице обозначения способов литья те же, что в табл. 6.1; то — термическая обработка; ств — временное сопротивление разрыву; стт — предел текучести; 5 — относительное удлинение.
- •Химический состав литейных титановых сплавов, мае. %
- •Линейная усадка 8/ и объем ву.Р усадочных раковин в отливках титановых сплавов
- •Механические свойства бронз
- •Механические свойства латуней
- •Средний химический состав и прочностные свойства никелевых литейных сплавов при температурах 800 и 900 °с
- •Основные понятия и определения
- •Классификация огнеупорных материалов
- •Типовые операции и процессы плавки литейных сплавов Горение топлива
- •Шлакообразование. Строение шлаковых расплавов
- •8.3. Окислительное рафинирование
- •8.4. Закономерности угара элементов в кислых и основных печах
- •Удаление вредных примесей из железоуглеродистых сплавов
- •8.7. Раскисление металла
- •Науглероживание расплавов железа
- •Взаимодействие футеровки с расплавами шлакаи металла
- •Исходные материалы для плавки литейных сплавов Первичные металлические материалы
- •Соотношение содержаний с и Si в литейных чугунах
- •9.2. Вторичные металлические материалы
- •Вторичные черные металлы
- •Физические характеристики* важнейших шихтовых материалов
- •Топливо
- •Важнейшие характеристики каменноугольного кокса
- •9.4. Флюсы
- •Состав известняка, мае. %
- •9.5. Расчет шихты
- •Список компонентов шихты и ограничений по их содержанию
- •Угар (пригар) химических элементов при плавке чугуна
- •Угар элементов при выплавке цветных сплавов, отн. %
- •Примечание. В числителе — угар при плотной шихте, в знаменателе — угар при некомпактной шихте.
- •Примечание. Минимальное значение функции равно 2720,49 руб./т.
- •10.1. Принцип действия и разновидности конструкций коксовых вагранок
- •Особенности горения кокса в вагранках
- •Изменение температуры и химического состава газовой фазы по высоте вагранки
- •Влияние высоты холостой колоши на процесс плавки в вагранке
- •Влияние размеров рабочих колош на процесс плавления шихты в вагранке
- •Влияние качества кокса на тепловые процессы в вагранке
- •Влияние подготовки шихты на ход ваграночной плавки
- •Влияние величины удельного расхода кокса и воздуха на ход ваграночной плавки
- •Способы интенсификации ваграночного процесса
- •Металлургические процессы плавки в коксовой вагранке
- •Расчет требуемого расхода известняка
- •Данные о характере газовой фазы в зонах вагранки
- •Значение коэфициента к науглероживания в холостой колоше
- •Зависимость концентрации серы в чугуне от содержания ее в коксе
- •Особенности плавки в вагранках с основной футеровкой
- •Особенности плавки в металлургических вагранках
- •Особенности плавки чугуна в коксогазовых вагранках
- •Плавка чугуна в бескоксовых вагранках
- •Стабилизация химического состава чугуна, выплавляемого в вагранках
- •Плавка чугуна в дуговых печах
- •11.2. Технология плавки
- •Особенности конструкции и технологии плавки чугуна в дуговых печах постоянного тока
- •Плавка чугуна в индукционных печах
- •Выбор частоты тока для питания индукционных тигельных печей
- •Электромагнитное перемешивание металла в тигле
- •12.4. Основные элементы конструкции печей промышленной частоты
- •Изготовление футеровки печи
- •Технология плавки чугуна в индукционных тигельных печах промышленной частоты
- •12.7. Особенности плавки чугуна в индукционных тигельных печах средней частоты
- •Индукционные канальные печи в чугунолитейном производстве
- •Преимущества и недостатки индукционных канальных печей.
- •12.9. Сравнительный анализ процессов плавки чугуна в современных чугуноплавильных печах
- •Технологические особенности плавки различных сортов чугуна
- •13.1. Технология получения высококачественного серого чугуна с пластинчатым графитом
- •13.2, Технология получения высокопрочного чугуна с шаровидным графитом
- •13.3. Производство чугуна с вермикулярным графитом
- •13.4. Производство ковкого чугуна
- •Рекомендации по введению легирующих элементов при плавке легированных чугунов
- •Плавка стали
- •14.1. Плавка стали в мартеновских печах
- •Плавка стали в мартеновской печи с основной футеровкой.
- •Плавка стали в основной дуговой печи с окислением примесей.
- •14.4. Плавка стали в индукционных тигельных печах Общая характеристика особенностей плавки стали в индукционных тигельных печах.
- •Плавка в печи с кислой футеровкой.
- •Особенности плавки в индукционных тигельных печах с основной футеровкой.
- •14.6. Электрошлаковый переплав стали
- •Плавка сплавов цветных металлов
- •15.1. Плавка сплавов на основе алюминия
- •Характеристики двойных алюминиевых лигатур
- •Состав модификаторов и параметры процесса модифицирования алюминиевых сплавов
- •15.2. Плавка сплавов на основе магния
- •Режимы модифицирования магниевых сплавов
- •15.3. Плавка сплавов на основе цинка
- •Составы лигатур для плавки медных сплавов
- •Список литературы к разделу 1
- •К разделу II
Механические свойства и рекомендуемый химический состав серого чугуна по гост 1412-85
Марка чугуна |
Механические свойства |
Среднее содержание элемента, мае. % | ||||||||||
|
^изг |
НВ |
С |
Si |
Мп |
с | ||||||
Н/мм2 (кгс/мм2), не менее | ||||||||||||
Заэвтектические чугуны | ||||||||||||
СЧ10 |
98(10) |
274(28) |
143 ...229 |
3,6 |
2,4 |
0,6 |
4,4 | |||||
СЧ15 |
147(15) |
314(32) |
163 ...229 |
3,6 |
2,2 |
0,6 |
4,33 | |||||
Эвтектический чугун | ||||||||||||
СЧ18 |
176(18) |
358(36) |
170... 229 |
3,5 |
2,1 |
0,7 |
4,2 | |||||
Доэвтектические чугуны | ||||||||||||
СЧ20 |
196(20) |
392(40) |
170... 241 |
3,4 |
1,8 |
0,85 |
4,0 | |||||
СЧ25 |
245(25) |
451(46) |
180... 250 |
3,3 |
1,8 |
0,8 |
3,9 | |||||
СЧ30 |
294(30) |
490(50) |
181 ...255 |
ЗД |
1,1 |
0,8 |
3,9 | |||||
СЧ35 |
343(35) |
539(55) |
197...219 |
2,9 |
1,0 |
0,9 |
3,23 |
Примечание. Содержание примесей, мае. %, менее: Р 0,2; S 0,15.
Как видно, с увеличением степени эвтектичности механические свойства снижаются (за исключением демпфирующей способности). В заэвтектических чугунах (СЧ10, СЧ15) формируется в основном ферритная металлическая матрица с образованием большего количества пластинчатого графита прямолинейной или игольчатой формы. Наилучшим комплексом механических свойств обладают доэвтектические чугуны СЧ20, СЧ25, СЧ30, СЧ35 практически с перлитной основой, которые нашли широкое применение для изготовления сложных и ответственных отливок в автомобильной промышленности (блоки цилиндров, гильзы, тормозные барабаны), в станкостроении и др.
Чугуны с графитом являются хрупкими материалами, деформационные свойства которых характеризуются в основном упругой деформацией. Именно упругие деформационные свойства характеризует стрела прогиба при испытании на изгиб литых образцов 030 мм и длиной 300 или 600 мм - Узоо иУбоо- Относительное (остаточное) же удлинение при растяжении образцов является малым и составляет максимально, как уже выше было отмечено, 0,2...0,75 %.
Таблица
5.2
Марка
чугуна
При
растяжении
При
сжатии
Демпфирующая
способность, V,
%
Е,
кгс/мм2
5,
%
кгс/мм2
Е,
кгс/мм2
СЧ10...СЧ15
6000...
8000
0,2...
1,0
50...
80
6500...
9000
30...32
СЧ20...СЧ25
8500...
12000
0,4...0,7
85...95
9300...
12500
25...30
СЧ30...СЧ35
1300...
14500
0,6...0,9
110...
120
14000...
15500
10...20
Примечание.
Для пересчета в единицы СИ 1 кгс/мм2
= 9,8 Н/мм2.Механические свойства серых чугунов, не предусмотренные гост 1412-85
Следует отметить, что расчет предела прочности при изгибе по уравнениям сопротивления материалов является некорректным, так как уравнения получены для гипотезы плоских сечений. Для чугуна гипотеза плоских сечений неприменима, потому что серый чугун неодинаково ведет себя при растяжении и сжатии. Изгиб же является видом нагружения, когда часть волокон растягивается, часть сжимается. Для чугуна нейтральное волокно сдвигается в сторону сжимающих волокон, а прямолинейная эпюра напряжений сильно. искривляется в этом же направлении и гипотеза плоских сечений не выполняется. Видимо, поэтому в ГОСТ 1412-85 по маркам чугуна данные о пределе прочности при изгибе не приводятся.
Из не предусмотренных ГОСТом механических свойств следует назвать модуль упругости Е, относительное (остаточное) удлинение и демпфирующую способность (табл. 5.2).
Особенную роль для чугунных базовых деталей, особенно станков, играет релаксационная стойкость.
Под релаксацией понимается самопроизвольное уменьшение напряжений в нагруженной детали из-за перехода упругой деформации в пластическую. Релаксация характерна для многих сплавов и деталей из них. Можно напомнить, что с течением времени необходима настройка струнных инструментов, пружины «садятся», ослабляется затяжка болтов и т.п. В серых чугунах даже при малых нагрузках возникают пластические деформации, а с учетом остаточных напряжений в отливках даже малые рабочие напряжения вызывают пластические деформации, которые с течением времени накапливаются, и размеры детали выходят из пределов допуска на них. Примерами таких деталей являются станины точных станков. В ряде случаев станина длиной несколько метров имеет допуск на прямолинейность направляющих 1... 2 мкм. Известно также, что разобранный для ремонта блок цилиндров снова собрать нельзя, и его приходится растачивать.
Поэтому для повышения релаксационной стойкости деталей из серого чугуна издавна применяют естественное старение, заключающееся в длительном (9... 12 мес) вылеживании под открытым небом или в складском помещении. Остаточные напряжения при этом уменьшаются на 2... 10 %, а отливки после этого практически не коробятся. Оказалось, что при длительном естественном старении происходит релаксация максимальных напряжений в местах их концентрации около графитовых включений и упрочнение металлической основы на этих участках. Поэтому при последующей нагрузке в этих местах не происходит пластическая деформация, и, таким образом, стабилизируются размеры детали. Следует заметить, что естественному старению подвергаются отливки, предварительно подвергнутые черновой обработке, так как при механической обработке происходит перераспределение остаточных напряжений. На чистовую обработку оставляют припуск, равный 0,5... 1,0 мм.
Естественное старение стараются не применять, а заменяют его низкотемпературным отжигом (500... 600 или 200... 300 °С) или методами статического и динамического (вибрация) нагружения.
Кроме того, для повышения релаксационной стойкости применяют метод термоудара, заключающийся в создании в отливках при быстром их нагреве до температуры 200...400°С температурных напряжений, вызывающих временную перегрузку.
Пути повышения прочностных свойств серого чугуна. Когда требуется сделать выбор из двух соседних марок чугуна, например СЧ20 и СЧ25, то по сути решается вопрос о том, как обеспечить увеличение прочности. Здесь у технологов существует несколько возможностей.
Первый путь можно установить, анализируя данные ГОСТ 1412-85 (см. табл. 5.1), согласно которым для увеличения прочности и твердости необходимо уменьшить содержание углерода, а следовательно, графита в чугуне. При этом уменьшается углеродный эквивалент Сэкв и суммарное содержание С + Si (немного уменьшается и содержание кремния). Из структурных диаграмм известно, что с уменьшением содержания С + Si растет вероятность отбела, поэтому второй путь повышения прочности - модифицирование. Высокие марки чугуна, начиная с СЧ25, невозможно получить без модифицирования. Третий путь повышения прочности - легирование главным образом хромом и никелем. В чугунах марок СЧ25 и выше наблюдается в основном перлитная структура. Легирование перлита естественно повышает прочность. И, наконец, четвертый путь - снижение содержания S и Р как вредных примесей.
Особенности литейных свойств. Серый чугун обладает очень хорошими литейными свойствами. Жидкотекучесть серых чугунов, как правило, выше, чем углеродистых сталей.
Серые чугуны при введении в их состав до 1,0 % фосфора применяются для художественного литья (примером являются каслинские художественные отливки).
При несколько меньшем (до 0,6 %) содержании фосфора из серого чугуна индивидуально отливают поршневые кольца с толщиной стенки около 3 мм. Отливка тонкостенных отливок из серого чугуна в металлические формы представляет значительные сложности, главным образом, из-за отбела.
Эвтектические и околоэвтектические чугуны к усадочным раковинам и пористости практически не склонны, и отливки из них изготовляются без прибылей благодаря расширению чугуна вследствие выделения графита в некотором интервале температур после затвердевания.
Доэвтектические чугуны, особенно чугуны высоких марок, склонны к образованию усадочных дефектов, и отливки из них изготовляются с небольшими прибылями. Число прибылей минимальное, так как расстояние, на которое действует прибыль, достигает более 1,5 м.
Только в некоторых случаях для отливок диаметром свыше 500 мм, например автомобильных тормозных барабанов, требуется вторая боковая сливная прибыль, расположенная напротив проливной в месте подвода металла.
Следует еще раз напомнить, что, несмотря на малую объемную усадку, отливки из чугуна высоких марок, начиная с СЧ25, получить без усадочных дефектов непросто, так как расширение чугуна происходит после затвердевания и объем прибылей зависит от податливости литейной формы.
Отливки из серого чугуна к горячим трещинам практически не склонны, так как при температурах вблизи интервала кристаллизации отливки расширяются, расширение происходит в уже затвердевшей корке, и растягивающие механические напряжения в интервале температур кристаллизации практически не возникают. Однако при последующем охлаждении проявляется большая склонность отливок из серого чугуна к холодным трещинам, поэтому их стараются как можно раньше выбивать из металлических форм.
Из-за склонности серого чугуна к холодным трещинам крупные отливки выбивают при температурах около 200 °С. Причиной холодных трещин в этих отливках является их более интенсивное неоднородное охлаждение на воздухе после выбивки (по сравнению с песчано-глинистой формой) из-за неоднородного освобождения от формовочной смеси и стержней. Покрытые формовочной смесью участки охлаждаются медленнее, чем освободившиеся от смеси. Вследствие этого возникает большая разность температур в отливке, приводящая к высоким временным напряжениям и разрушению отливки.
Как уже отмечалось ранее, очень сильно способствуют образованию холодных трещин отбеленные участки отливок и заливы, в которых, как правило, также наблюдается структура белого чугуна из-за большой скорости охлаждения.
Склонность чугуна к насыщению газами и образованию газоусадочной пористости следует признать умеренной. Основные проблемы связаны с образованием газовых раковин, которые образуются при выделении газов из форм и стержней, а также в случае неправильно сконструированной литниковой системы, в которой происходит подсос газов и их захват.
Аналогично, склонность к ликвации и неметаллическим включениям также не создает особых проблем, исключая шлаковые и песчаные включения, которые часто попадают в отливку.
В то же время, серый чугун является одним из самых чувствительных сплавов к изменению механических свойств в зависимости от толщины стенки (см. подразд. 3.12). Физические свойства серого чугуна (СЧ) в сравнении со свойствами высокопрочного чугуна (ВЧ), чугуна с вермикулярным графитом (ЧВГ) и ковкого чугуна (КЧ) приведены в табл. 5.3.
Следует обратить внимание на больший коэффициент теплопроводности X серого чугуна по сравнению с другими чугунами. Поэтому температурные напряжения в сером чугуне также будут меньше из-за уменьшения перепадов температур.
Пластинчатый графит кроме положительного и отрицательного воздействия на структуру, которое было отмечено выше, сильно влияет также на герметичность, под которой понимается способность материала противостоять фильтрации жидкости или газа. В отливках из чугуна с графитом, особенно из серого чугуна, кроме усадочной, газовой и газоусадочной пористости отмечают еще и графитную пористость, которая зависит от размера и формы графита. Считается, что причиной низкой герметичности чугунов является грубая форма пластинчатого графита. Между