- •Литейные сплавы и плавка предисловие
- •Литейные свойства сплавов
- •1.1. Технологические свойства сплавов и важность их определения для практики
- •1.2. Номенклатура литейных свойств сплавов
- •1.3. Жидкотекучесть. Технологические пробы
- •Взаимосвязь толщин стенок отливок и площади их поверхности при литье в кокиль
- •Взаимосвязь толщины стенок отливки и площади их поверхности при литье под давлением
- •1.4. Склонность отливок к образованию усадочных раковин и пористости
- •V1, v2, v3 и v0 - объемы сплава при соответствующих температурных условиях
- •Температурные коэффициенты объемного сжатия (ткос) в жидком состоянии (индекс «ж») и объемная усадка затвердевания (индекс «з»)
- •1.5. Линейная усадка сплавов и отливок
- •1.6. Усадочные напряжения в отливках
- •1.7. Склонность сплавов и отливок к горячим трещинам
- •1.8. Склонность сплавов и отливок к холодным трещинам
- •3.9. Склонность сплавов к насыщению газами и образованию газовой пористости
- •Растворимость водорода в металлах
- •1.10. Неметаллические включения и плены в сплавах
- •1.11. Склонность компонентов сплавов к ликвации
- •1.12. Зависимость механических свойств сплавов от толщины стенок отливок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав серого чугуна по гост 1412-85
- •Механические свойства серых чугунов, не предусмотренные гост 1412-85
- •Физические свойства чугунов
- •5.3. Высокопрочный чугун
- •Механические свойства*1 и рекомендуемый химический состав высокопрочного чугуна с шаровидным графитом по гост 7283—85
- •5.4. Чугун с вермикулярным графитом
- •Зависимость механических свойств и объема усадочных раковин в чвг от содержания шаровидного графита (шг)
- •5.5. Ковкий чугун
- •Содержание с и Si в отливках из ковкого чугуна в зависимости от толщины стенок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав ковкого чугуна по гост 7293-79 (изм. В 1991 г.)
- •Марки, содержание углерода и механические свойства литейных углеродистых сталей по гост 977-88
- •Средний химический состав легированных сталей, мае. %
- •Механические свойства легированных сталей
- •Литейные сплавы цветных металлов
- •6.1. Алюминиевые сплавы
- •Химический состав и механические свойства алюминиевых литейных сплавов по гост 1583—93
- •* В данной таблице обозначения способов литья те же, что в табл. 6.1; то — термическая обработка; ств — временное сопротивление разрыву; стт — предел текучести; 5 — относительное удлинение.
- •Химический состав литейных титановых сплавов, мае. %
- •Линейная усадка 8/ и объем ву.Р усадочных раковин в отливках титановых сплавов
- •Механические свойства бронз
- •Механические свойства латуней
- •Средний химический состав и прочностные свойства никелевых литейных сплавов при температурах 800 и 900 °с
- •Основные понятия и определения
- •Классификация огнеупорных материалов
- •Типовые операции и процессы плавки литейных сплавов Горение топлива
- •Шлакообразование. Строение шлаковых расплавов
- •8.3. Окислительное рафинирование
- •8.4. Закономерности угара элементов в кислых и основных печах
- •Удаление вредных примесей из железоуглеродистых сплавов
- •8.7. Раскисление металла
- •Науглероживание расплавов железа
- •Взаимодействие футеровки с расплавами шлакаи металла
- •Исходные материалы для плавки литейных сплавов Первичные металлические материалы
- •Соотношение содержаний с и Si в литейных чугунах
- •9.2. Вторичные металлические материалы
- •Вторичные черные металлы
- •Физические характеристики* важнейших шихтовых материалов
- •Топливо
- •Важнейшие характеристики каменноугольного кокса
- •9.4. Флюсы
- •Состав известняка, мае. %
- •9.5. Расчет шихты
- •Список компонентов шихты и ограничений по их содержанию
- •Угар (пригар) химических элементов при плавке чугуна
- •Угар элементов при выплавке цветных сплавов, отн. %
- •Примечание. В числителе — угар при плотной шихте, в знаменателе — угар при некомпактной шихте.
- •Примечание. Минимальное значение функции равно 2720,49 руб./т.
- •10.1. Принцип действия и разновидности конструкций коксовых вагранок
- •Особенности горения кокса в вагранках
- •Изменение температуры и химического состава газовой фазы по высоте вагранки
- •Влияние высоты холостой колоши на процесс плавки в вагранке
- •Влияние размеров рабочих колош на процесс плавления шихты в вагранке
- •Влияние качества кокса на тепловые процессы в вагранке
- •Влияние подготовки шихты на ход ваграночной плавки
- •Влияние величины удельного расхода кокса и воздуха на ход ваграночной плавки
- •Способы интенсификации ваграночного процесса
- •Металлургические процессы плавки в коксовой вагранке
- •Расчет требуемого расхода известняка
- •Данные о характере газовой фазы в зонах вагранки
- •Значение коэфициента к науглероживания в холостой колоше
- •Зависимость концентрации серы в чугуне от содержания ее в коксе
- •Особенности плавки в вагранках с основной футеровкой
- •Особенности плавки в металлургических вагранках
- •Особенности плавки чугуна в коксогазовых вагранках
- •Плавка чугуна в бескоксовых вагранках
- •Стабилизация химического состава чугуна, выплавляемого в вагранках
- •Плавка чугуна в дуговых печах
- •11.2. Технология плавки
- •Особенности конструкции и технологии плавки чугуна в дуговых печах постоянного тока
- •Плавка чугуна в индукционных печах
- •Выбор частоты тока для питания индукционных тигельных печей
- •Электромагнитное перемешивание металла в тигле
- •12.4. Основные элементы конструкции печей промышленной частоты
- •Изготовление футеровки печи
- •Технология плавки чугуна в индукционных тигельных печах промышленной частоты
- •12.7. Особенности плавки чугуна в индукционных тигельных печах средней частоты
- •Индукционные канальные печи в чугунолитейном производстве
- •Преимущества и недостатки индукционных канальных печей.
- •12.9. Сравнительный анализ процессов плавки чугуна в современных чугуноплавильных печах
- •Технологические особенности плавки различных сортов чугуна
- •13.1. Технология получения высококачественного серого чугуна с пластинчатым графитом
- •13.2, Технология получения высокопрочного чугуна с шаровидным графитом
- •13.3. Производство чугуна с вермикулярным графитом
- •13.4. Производство ковкого чугуна
- •Рекомендации по введению легирующих элементов при плавке легированных чугунов
- •Плавка стали
- •14.1. Плавка стали в мартеновских печах
- •Плавка стали в мартеновской печи с основной футеровкой.
- •Плавка стали в основной дуговой печи с окислением примесей.
- •14.4. Плавка стали в индукционных тигельных печах Общая характеристика особенностей плавки стали в индукционных тигельных печах.
- •Плавка в печи с кислой футеровкой.
- •Особенности плавки в индукционных тигельных печах с основной футеровкой.
- •14.6. Электрошлаковый переплав стали
- •Плавка сплавов цветных металлов
- •15.1. Плавка сплавов на основе алюминия
- •Характеристики двойных алюминиевых лигатур
- •Состав модификаторов и параметры процесса модифицирования алюминиевых сплавов
- •15.2. Плавка сплавов на основе магния
- •Режимы модифицирования магниевых сплавов
- •15.3. Плавка сплавов на основе цинка
- •Составы лигатур для плавки медных сплавов
- •Список литературы к разделу 1
- •К разделу II
Литейные сплавы цветных металлов
6.1. Алюминиевые сплавы
Алюминиевые литейные сплавы обладают высокой удельной прочностью (ав/р) (большей, чем у углеродистых сталей), высокой коррозионной стойкостью, достаточно высокими тепло- и электропроводностью.
Кроме того, сплавы на основе алюминия имеют хорошие технологические литейные свойства, легко обрабатываются.
Именно этими обстоятельствами объясняется применение алюминиевых сплавов во всех отраслях промышленности, особенно в авиации и автостроении.
Рис. 6.1. Диаграмма состояния А1 - Si
Классификация литейных сплавов приведена в ГОСТ 1583— 93, в соответствии с которым они подразделяются на пять групп (в табл. 6.1 приведены их химический состав и механические свойства):
- сплавы на основе системы А1- Si-Mg;
- сплавы на основе системы А1-Si -Си;
- сплавы на основе системы А1 -Си;
- сплавы на основе системы А1-Mg;
- сплавы на основе системы А1-Э (прочие элементы, явля-
Сплавы I и II групп. Данные сплавы являются наиболее распространенными и называются «силуминами». Их можно подразделить на простые силумины (AJI2) и специальные силумины, содержащие кроме А1 и Si дополнительно Mg (десятые доли процента) или совместно Mg (в тех же количествах) и Си.
Для изготовления
отливок используют доэтвектические
(до 9 % Si)
и заэвтектические (до 25 % Si)
сплавы (рис. 6.1)- Как видно из диаграммы
фазового равновесия системыХимический состав и механические свойства алюминиевых литейных сплавов по гост 1583—93
Марка сплава |
Содержание, мае. %, основных компонентов11 |
Способ литья |
Вид ТО*2 |
Механические свойства материала отливок*3 | ||||||||||
Mg |
Si |
Mn |
Си |
Ti |
Ni |
ав, Н/мм2 (кгс/мм2) |
5, % |
НВ | ||||||
АК9Ц6 (АК9Ц6р) |
0,35... 0,55/ 0,3... 0,5 |
8,0... 10,0 |
0,1...0,6 |
0,3... 1,5 |
Zn 5,0... 7,0 |
Fe 0,3... 1,0 |
3 К, д _ |
— |
147(15,0) 167(17,0) |
0,8 0,8 |
70,0 80,0 | |||
АЦМг (AJI24) |
1,55... 2,05/ 1,5... 2,0 |
|
0,2...0,5 |
Zn 3,5... 4,5 |
0,1... 0,2 |
|
3, в 3, В |
Т5 |
216(22,0) 265(27,0) |
2,0 2,0 |
60,0 70,0 |
Примечания: 1. Обозначение в марках сплавов: ч — чистый; пч — повышенной чистоты; оч — особой чистоты; л — литейные сплавы; с — селективный. В скобках приведены марки сплавов по ГОСТ 1583, ОСТ 48—178 и по техническим условиям для отливок.
Условные обозначения способов литья: 3 — литье в песчаные формы; В — литье по выплавляемым моделям; К — литье в кокиль; Д — литье под давлением; ПД — литье с кристаллизацией под давлением (жидкая штамповка); О — литье в оболочковые формы; М — сплав подвергается модифицированию.
Условные обозначения видов термической обработки (ТО):
Т1 — искусственное старение без предварительной закалки; Т2 — отжиг; Т4 — закалка; Т5 — закалка и кратковременное (неполное) искусственное старение; Т6 — закалка и полное искусственное старение; Т7 — закалка и стабилизирующий отпуск; Т8 — закалка и смягчающий отпуск.
В
заказе, в конструкторской документации,
при маркировке отливок допускается
указывать марку сплава без дополнительного
обозначения марки в скобках или марку,
обозначенную в скобках.
Al-Si,
эвтектика содержит 11,7% Si
и состоит из твердого раствора
кремния в алюминии. Максимальная
растворимость кремния в алюминии
составляет 1,65 % при эвтектической
температуре 577 °С.
По мере увеличения в доэвтектических сплавах содержания кремния в их структуре возрастает количество эвтектики и улучшаются литейные свойства.
Обычная структура доэвтектических силуминов состоит из дендритов твердого раствора кремния в алюминии и эвтектики: твердый раствор - кремний. Крупные выделения пластинок кремния в эвтектике, являясь концентраторами напряжений, сильно снижают пластичность сплава (подобно крупным пластинкам графита в чугуне). ^Цля измельчения включений кремния сплавы модифицируют солями натрия (NaF + NaCl). Эффект модифицирования тем больше, чем выше содержание кремния, так как модификатор действует только на кремний. В сплавах, содержащих менее 8 % Si, применение модифицирования теряет смысл, так как улучшение свойств незначительное и может перекрываться влиянием скорости охлаждения.
К простым двойным силуминам относится только один сплав AJI2 (АК12). Из-за отсутствия в составе интерметаллидов он является нетермообрабатываемым, но обязательно модифицированным.
В специальных силуминах (AJI4, AJI9, AJI34) при введении в них магния образуется интерметаллид Mg2Si, который является упрочняющей фазой. В литом состоянии крупные выделения Mg2Si располагаются по границам зерен, придавая сплаву хрупкость. Для измельчения структуры и увеличения пластических свойств отливки из специальных силуминов подвергают закалке и искусственному старению.
В сплавы AJI5, АЛ32, ВАЛ8, АК5М2, АК5М7, АК6М2, АК5М4, АК8МЗ, АК9М2 дополнительно с магнием вводится медь от 1 до 7 %. При этом появляются новые упрочняющие фазы, в частности интерметаллид СиА12. Как уже отмечалось выше, сплавы с уменьшенным содержанием кремния не модифицируют, а подвергают термической обработке.
Эвтектические специальные силумины (AJI25, АЛЗО, АК12М2) содержат дополнительно 1,0...2,0% Ni, повышающего их жаростойкость. Взамен эвтектических силуминов разработаны сплавы, называемые «никалинами», в которых в качестве второй фазы эвтектики содержатся соединения А13№. Такая эвтектика обладает более дисперсным строением и более высокой температурой плавления (640 против 577 °С) по сравнению с алюминиево-кремни- евой. Заэвтектический силумин АК21М2,5Н2,5 (ВКЖЛС-2) характеризуется хорошими антифрикционными, антикоррозионными свойствами и низким температурным коэффициентом линейного расширения (у кремния он меньше, чем у алюминия).
Измельчение первичных кристаллов кремния осуществляется модифицированием жидкого расплава фосфором в виде фосфористой меди, пятихлористого фосфора, в виде смеси красного фосфора, фтортитана и хлористого кальция. В отличие от доэвтектических и эвтектических силуминов, в которых фосфор является вредной примесью, в заэвтектических силуминах он действует подобно модификатору. С алюминием фосфор образует мелкие нерастворимые в расплаве частицы, которые служат центрами кристаллизации для кремния. Для получения мелкозернистой структуры в расплав вводится от 0,025 до 0,15 % Р.
В настоящее время заэвтектические силумины начинают широко применять для изготовления поршней, головок блоков и блоков цилиндров, тормозных барабанов и др.
Сплавы III группы. Сплавы на основе системы А1-Сu можно отнести к числу первых промышленных алюминиевых сплавов, но их количество в настоящее время невелико. Для анализа сплавов используется левый (алюминиевый) угол диаграммы состояния А1-Сu до первого химического соединения СuА12 (рис. 6.2). Следует отметить низкую температуру (548 °С) образования эвтектики с содержанием 33 % Си и, как следствие, широкий интервал кристаллизации. Предельная растворимость при эвтектической температуре составляет Ср = 5,65 % Си, и практически нулевая растворимость наблюдается при комнатной температуре.
Сплавы AJI19 содержат также марганец и титан, которые образуют интерметаллидные фазы, в частности TiAl3. Эти фазы совместно с CuA12 формируют твердый каркас по границам дендритных зерен и придают сплаву повышенную жаростойкость.
Сплав ВАЛ 10 кроме меди и титана содержит кадмий в количестве 0,07...0,25 % и имеет более сложный, чем сплав АЛ 19, фазовый состав, и также обладает повышенной жаростойкостью.
Сплавы IV группы. Более многочисленна по числу сплавов IV группа на основе системы А1-Mg (рис. 6.3). Магний хорошо растворим в алюминии (Ср = 15,35 %). Для сплавов характерна низкая (449 °С) температура эвтектики и, как следствие, широкий интервал кристаллизации (температура плавления магния 651 °С); при Ср = 15,35 % Mg интервал кристаллизации составляет 150 °С. Эвтектика почти целиком состоит из интерметаллида Al3Mg2, обладает высокой хрупкостью и практически не применима.
Рис. 6.2. Диаграмма
состояния Al-Cu
Рис.
6.3. Диаграмма состояния А1—Mg
нии Mg свыше 11% резко уменьшается их пластичность. Поэтому именно в этих пределах используется концентрация магния в промышленных сплавах системы А1-Mg, которые выделяются из всех литейных алюминиевых сплавов наиболее высокой прочностью и пластичностью, но самой низкой жаропрочностью. Максимальная рабочая температура не превышает 100... 120 °С при условии, что вводят добавки кремния, несколько повышающие жаропрочность.
Сплавы AJI13, AJI23, AJI28 применяют без термической обработки. Только для сплава AJI23 при литье в песчано-глинистые и металлические формы и при литье по выплавляемым моделям применяют закалку.
В некоторые сплавы (AJI23, AJI27) вводят добавки титана и циркония, которые образуют тугоплавкие интерметаллиды TiAl3, ZrAl3 и являются модификаторами. Добавку бериллия вводят для уменьшения окисляемости сплавов.
Широкое распространение сплавов IV группы сильно затруднено из-за низких (см. далее на с. 142) литейных свойств.
Сплавы V группы. К V группе сплавов относятся цинковистые силумины (AJI11), содержащие 6...8% Si и 7... 12% Zn, а также сплав АК9Ц6р. Сплавы этой группы имеют сравнительно высокие механические свойства (выше, чем у сплава AJI2) и способны самозакаливаться (левый алюминиевый угол диаграммы состояния А1-Zn на рис. 6.4). Основным недостатком цинковых силуминов является их повышенная плотность (2900...3100 кг/м3).
Особенности литейных свойств алюминиевых сплавов. Литейные свойства алюминиевых сплавов, как и других сплавов, определяются интервалом кристаллизации.
о 20 40 60 80 Zn,
%
Рис.
6.4. Часть двойной диаграммы состояния
А1-Zn
Сплавы I и II групп, как правило, имеют интервал кристаллизации, меньший или равный 50 °С, поэтому обладают высокой жидкотекучестью, хорошей стойкостью против горячих и холодных трещин, склонны к сосредоточенным усадочным раковинам. В отличие от них сплавы III, IV и V групп имеют широкий интервал кристаллизации, низкую жидкотекучесть, при литье в металлические формы склонны к горячим трещинам, к образованию усадочной пористости и ликвации.
Высокой склонностью к газонасыщению (особенно водородом) и образованию газовой и газоусадочной пористости характеризуются все алюминиевые сплавы, особенно сплавы А1-Mg (IV группа).
Именно для алюминиевых сплавов А. А. Бочваром и А. Г. Спасским был предложен способ литья в автоклаве для уменьшения газовой пористости в отливках и повышения их плотности.
Повышенная окисляемость в расплавленном состоянии, а также взаимодействие с азотом воздуха и парами воды приводят к образованию неметаллических включений и оксидных плен, что требует дегазации, фильтрации расплавов и тщательного конструирования литниковых систем для спокойного заполнения формы.
6.2. Магниевые сплавы
Магниевые сплавы обладают рядом положительных свойств, в числе которых:
малая плотность (1738 кг/м3) и меньший вес деталей из них: по сравнению с алюминиевыми сплавами на 20...30%, а со сталью и чугуном на 50...75 %;
высокая удельная (ав/р) прочность, выраженная способность воспринимать ударные вибрационные нагрузки и высокое сопротивление усталости;
отличная обрабатываемость резанием, значительно превышающая таковую как для алюминиевых, так и особенно для медных сплавов и стали.
Магниевые сплавы как высокопрочные конструкционные сплавы применяются в тех случаях, когда выигрыш в весе имеет важное значение (авиация, ракетостроение, автомобилестроение и др.). Из них могут изготовлять корпусные детали, так как магниевые сплавы обладают высокой демпфирующей способностью.
Магний имеет высокую химическую активность (^ = 651 °С), воспламеняется при температуре 632 °С и горит ослепительно ярким светом. В связи с этим производство отливок из магниевых сплавов в отличие от обычно применяемых приемов для других сплавов требует соблюдения особых правил на всех стадиях технологического процесса. Следует отметить также, что оксидная пленка MgO из-за своей пористости не обладает достаточными защитными свойствами.
Выпускают три марки первичного магния: Мг90, Мг95 и Мг96 (в зависимости от количества примесей - соответственно 0,1, 0,05 и 0,04 %). Вредными примесями для магниевых сплавов являются Fe, Ni, Си. Их содержание не должно превышать, %: Fe 0,08; Ni 0,01; Си 0,1, так как эти элементы сильно снижают коррозионную стойкость.
Химический состав и механические свойства магниевых литейных сплавов по ГОСТ 2856-79 (изм. в 1988 г.) приведены соответственно в табл. 6.2 и 6.3.
Для маркировки литейных магниевых сплавов используют буквы «МЛ» (магниевый литейный) и число, обозначающее номер сплава; буквы в конце марки указывают на следующее: «он» - общее назначение сплава, «пч» - его повышенная чистота.
В основном магниевые сплавы относятся к системам Mg-А1- Zn (МЛЗ, МЛ4, МЛ5, МЛ6) и Mg-Zn (МЛ8, МЛ12, МЛ15). При температуре эвтектики 436 °С в магнии растворяется 12 % А1 (правый угол двойной системы А1-Mg на рис. 6.3) и 8,5 % Zn при температуре эвтектики 335 °С (также в двойной системе Mg-Zn), что свидетельствует о широком интервале кристаллизации сплавов этой системы (150...250°С).
Химический состав литейных магниевых сплавов по ГОСТ 2856—79 (изм. в 1988 г.), мае. %
Марка сплава |
Основные компоненты (Mg — основа) | |||||||||
А1 |
Мп |
Zn |
Zr |
Cd |
In |
IP3M |
La |
Nd |
Y | |
млз |
2,5...3,5 |
0,15...0,5 |
0,5... 1,5 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ4 |
5,0...7,0 |
0,15 ...0,5 |
2,0...3,5 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ4пч |
5,0...7,0 |
0,15...0,5 |
2,0...3,5 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ5 |
7,5...9,0 |
0,15 ...0,5 |
0,2...0,8 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ5пч |
7,5 ...9,0 |
0,15...0,5 |
0,2...0,8 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ5он |
7,5 ...9,0 |
0,15 ...0,5 |
0,2...0,8 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ6 |
9,0... 10,2 |
0,1...0,5 |
0,6... 1,2 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ 8 |
— |
— |
5,5 ...6,6 |
0,7... 1,1 |
0,2...0,8 |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ9 |
— |
— |
— |
0,4... 1,0 |
— . |
0,2 ...0,8 |
— |
— |
1,9 ...2,6 |
— |
МЛ10 |
— |
— |
0,1...0,7 |
0,4... 1,0 |
— |
— |
— |
— |
2,2 ...2,8 |
— |
МЛ 11 |
— |
— |
0,2...0,7 |
0,4... 1,0 |
— |
— |
2,5 ...4,0 |
— |
— |
— |
МЛ 12 |
— |
— |
4,0...5,0 |
0,6 ...1,1 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
МЛ 15 |
— |
— |
4,0...5,0 |
0,7... 1,1 |
— |
— |
— |
0,6... 1,2 |
— |
— |
МЛ19 |
— |
— |
0,1...0,6 |
0,4 ...1,0 |
— |
— |
— |
— |
1,6...2,3 |
1,4...2,2 |
Механические свойства* отливок из магниевых сплавов по ГОСТ 2856-79 (изм. в 1988 г.)
Марка сплава |
Способ литья |
Вид ТО |
стВ5 Н/мм2 (кгс/мм2) |
стТ5 Н/мм2 (кгс/мм2) |
5 при / = 5d, % |
|
|
не менее | |||
млз |
3 |
— |
160 (16,0) |
— |
6 |
МЛ4 |
3, О, К |
— |
160 (16,0) |
80 (8,0) |
3 |
|
3, О, К |
Т4 |
220 (22,0) |
80 (8,0) |
5 |
|
3, О, К |
Т6 |
225(22,5) |
100 (10,0) |
2 |
МЛ4пч |
3, О, К |
— |
160 (16,0) |
80 (8,0) |
3 |
МЛ5 |
3, О, К |
Т4 |
220 (22,0) |
80 (8,0) |
5 |
|
3, О, К |
Т6 |
225 (23,0) |
100 (10,0) |
2 |
|
3, О, К |
— |
160 (16,0) |
90 (9,0) |
2 |
|
3, О, К |
Т2 |
160 (16,0) |
85 (8,5) |
2 |
|
3, О, к |
Т4 |
235(23,5) |
90 (9,0) |
5 |
|
3, О, к |
Т6 |
235(23,5) |
110 (11,0) |
2 |
|
д |
— |
175(17,5) |
110 (11,0) |
1 |
МЛ5пч |
3, О, в, г, к |
— |
160 (16,0) |
90 (9,0) |
2 |
|
3, О, в, г, к |
Т2 |
160 (16,0) |
85 (8,5) |
2 |
|
3, О, в, г, к |
Т4 |
235 (23,5) |
90 (9,0) |
5 |
|
3, О, в, г, к |
Т6 |
235(23,5) |
110 (11,0) |
2 |
|
д |
— |
175(17,5) |
110 (11,0) |
1 |
МЛ 5 он |
3, О, к |
— |
160 (16,0) |
90 (9,0) |
2 |
|
3, О, к |
Т4 |
230 (23,0) |
85 (8,5) |
5 |
|
3, О, к |
Т6 |
230 (23,0) |
105(10,5) |
2 |
МЛ6 |
3, к |
— |
150 (15,0) |
— |
1 |
|
3, к |
Т4 |
225(22,5) |
110 (11,0) |
4 |
|
3, к |
Т6 |
225 (22,5) |
140 (14,0) |
1 |
|
3, к |
Т61 |
230 (23,0) |
140 (14,0) |
1 |
МЛ8 |
3, О, к, в, г |
Т6 |
265 (27,0) |
170 (17,0) |
4 |