- •Литейные сплавы и плавка предисловие
- •Литейные свойства сплавов
- •1.1. Технологические свойства сплавов и важность их определения для практики
- •1.2. Номенклатура литейных свойств сплавов
- •1.3. Жидкотекучесть. Технологические пробы
- •Взаимосвязь толщин стенок отливок и площади их поверхности при литье в кокиль
- •Взаимосвязь толщины стенок отливки и площади их поверхности при литье под давлением
- •1.4. Склонность отливок к образованию усадочных раковин и пористости
- •V1, v2, v3 и v0 - объемы сплава при соответствующих температурных условиях
- •Температурные коэффициенты объемного сжатия (ткос) в жидком состоянии (индекс «ж») и объемная усадка затвердевания (индекс «з»)
- •1.5. Линейная усадка сплавов и отливок
- •1.6. Усадочные напряжения в отливках
- •1.7. Склонность сплавов и отливок к горячим трещинам
- •1.8. Склонность сплавов и отливок к холодным трещинам
- •3.9. Склонность сплавов к насыщению газами и образованию газовой пористости
- •Растворимость водорода в металлах
- •1.10. Неметаллические включения и плены в сплавах
- •1.11. Склонность компонентов сплавов к ликвации
- •1.12. Зависимость механических свойств сплавов от толщины стенок отливок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав серого чугуна по гост 1412-85
- •Механические свойства серых чугунов, не предусмотренные гост 1412-85
- •Физические свойства чугунов
- •5.3. Высокопрочный чугун
- •Механические свойства*1 и рекомендуемый химический состав высокопрочного чугуна с шаровидным графитом по гост 7283—85
- •5.4. Чугун с вермикулярным графитом
- •Зависимость механических свойств и объема усадочных раковин в чвг от содержания шаровидного графита (шг)
- •5.5. Ковкий чугун
- •Содержание с и Si в отливках из ковкого чугуна в зависимости от толщины стенок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав ковкого чугуна по гост 7293-79 (изм. В 1991 г.)
- •Марки, содержание углерода и механические свойства литейных углеродистых сталей по гост 977-88
- •Средний химический состав легированных сталей, мае. %
- •Механические свойства легированных сталей
- •Литейные сплавы цветных металлов
- •6.1. Алюминиевые сплавы
- •Химический состав и механические свойства алюминиевых литейных сплавов по гост 1583—93
- •* В данной таблице обозначения способов литья те же, что в табл. 6.1; то — термическая обработка; ств — временное сопротивление разрыву; стт — предел текучести; 5 — относительное удлинение.
- •Химический состав литейных титановых сплавов, мае. %
- •Линейная усадка 8/ и объем ву.Р усадочных раковин в отливках титановых сплавов
- •Механические свойства бронз
- •Механические свойства латуней
- •Средний химический состав и прочностные свойства никелевых литейных сплавов при температурах 800 и 900 °с
- •Основные понятия и определения
- •Классификация огнеупорных материалов
- •Типовые операции и процессы плавки литейных сплавов Горение топлива
- •Шлакообразование. Строение шлаковых расплавов
- •8.3. Окислительное рафинирование
- •8.4. Закономерности угара элементов в кислых и основных печах
- •Удаление вредных примесей из железоуглеродистых сплавов
- •8.7. Раскисление металла
- •Науглероживание расплавов железа
- •Взаимодействие футеровки с расплавами шлакаи металла
- •Исходные материалы для плавки литейных сплавов Первичные металлические материалы
- •Соотношение содержаний с и Si в литейных чугунах
- •9.2. Вторичные металлические материалы
- •Вторичные черные металлы
- •Физические характеристики* важнейших шихтовых материалов
- •Топливо
- •Важнейшие характеристики каменноугольного кокса
- •9.4. Флюсы
- •Состав известняка, мае. %
- •9.5. Расчет шихты
- •Список компонентов шихты и ограничений по их содержанию
- •Угар (пригар) химических элементов при плавке чугуна
- •Угар элементов при выплавке цветных сплавов, отн. %
- •Примечание. В числителе — угар при плотной шихте, в знаменателе — угар при некомпактной шихте.
- •Примечание. Минимальное значение функции равно 2720,49 руб./т.
- •10.1. Принцип действия и разновидности конструкций коксовых вагранок
- •Особенности горения кокса в вагранках
- •Изменение температуры и химического состава газовой фазы по высоте вагранки
- •Влияние высоты холостой колоши на процесс плавки в вагранке
- •Влияние размеров рабочих колош на процесс плавления шихты в вагранке
- •Влияние качества кокса на тепловые процессы в вагранке
- •Влияние подготовки шихты на ход ваграночной плавки
- •Влияние величины удельного расхода кокса и воздуха на ход ваграночной плавки
- •Способы интенсификации ваграночного процесса
- •Металлургические процессы плавки в коксовой вагранке
- •Расчет требуемого расхода известняка
- •Данные о характере газовой фазы в зонах вагранки
- •Значение коэфициента к науглероживания в холостой колоше
- •Зависимость концентрации серы в чугуне от содержания ее в коксе
- •Особенности плавки в вагранках с основной футеровкой
- •Особенности плавки в металлургических вагранках
- •Особенности плавки чугуна в коксогазовых вагранках
- •Плавка чугуна в бескоксовых вагранках
- •Стабилизация химического состава чугуна, выплавляемого в вагранках
- •Плавка чугуна в дуговых печах
- •11.2. Технология плавки
- •Особенности конструкции и технологии плавки чугуна в дуговых печах постоянного тока
- •Плавка чугуна в индукционных печах
- •Выбор частоты тока для питания индукционных тигельных печей
- •Электромагнитное перемешивание металла в тигле
- •12.4. Основные элементы конструкции печей промышленной частоты
- •Изготовление футеровки печи
- •Технология плавки чугуна в индукционных тигельных печах промышленной частоты
- •12.7. Особенности плавки чугуна в индукционных тигельных печах средней частоты
- •Индукционные канальные печи в чугунолитейном производстве
- •Преимущества и недостатки индукционных канальных печей.
- •12.9. Сравнительный анализ процессов плавки чугуна в современных чугуноплавильных печах
- •Технологические особенности плавки различных сортов чугуна
- •13.1. Технология получения высококачественного серого чугуна с пластинчатым графитом
- •13.2, Технология получения высокопрочного чугуна с шаровидным графитом
- •13.3. Производство чугуна с вермикулярным графитом
- •13.4. Производство ковкого чугуна
- •Рекомендации по введению легирующих элементов при плавке легированных чугунов
- •Плавка стали
- •14.1. Плавка стали в мартеновских печах
- •Плавка стали в мартеновской печи с основной футеровкой.
- •Плавка стали в основной дуговой печи с окислением примесей.
- •14.4. Плавка стали в индукционных тигельных печах Общая характеристика особенностей плавки стали в индукционных тигельных печах.
- •Плавка в печи с кислой футеровкой.
- •Особенности плавки в индукционных тигельных печах с основной футеровкой.
- •14.6. Электрошлаковый переплав стали
- •Плавка сплавов цветных металлов
- •15.1. Плавка сплавов на основе алюминия
- •Характеристики двойных алюминиевых лигатур
- •Состав модификаторов и параметры процесса модифицирования алюминиевых сплавов
- •15.2. Плавка сплавов на основе магния
- •Режимы модифицирования магниевых сплавов
- •15.3. Плавка сплавов на основе цинка
- •Составы лигатур для плавки медных сплавов
- •Список литературы к разделу 1
- •К разделу II
Таблица
5.4
Марка
чугуна
Механические
свойства
Содержание
элемента*2,
%
ав,
Н/мм2
(кгс/мм2)
ат,
Н/мм2
(кгс/мм2)
5,
%
нв
С
Si
Мп
не
менее
Ферритные
чугуны
ВЧ
35*3
350(35)
220(22)
22
140...
170
2,7...3,8
0,8...2,9
0,2
...0,6
ВЧ
40
.
400(40)
250(25)
15
140...202
2,7...3,8
0,5
...2,9
0,2...0,6
Перлито-ферритные
чугуны
ВЧ
45
450(45)
310(31)
10
140...225
2,7...3,8
0,5...2,9
0,3...0,7
ВЧ
50
500(50)
320(32)
7
153...245
2,7...3,7
0,8...2,9
0,3...0,7
Перлитные
чугуны
ВЧ60
600(60)
370(37)
3
192...
277
2,7...3,6
2,2
...2,5
0,4...
0,7
ВЧ
70
700(70)
420(42)
2
228...300
3,0...3,6
2,6...2,9
0,4...
0,7
ВЧ
80
800(80)
480(48)
2
248...351
3,2...3,6
2,6...
2,9
0,4...0,7
Бейнитный
чугун
ВЧ
100
1000(100)
700(70)
2
270...
360
3,2...3,6
3,0...
3,8
0,4...
0,7
*'
ав-
временное сопротивление; ат
— предел текучести; 5 — относительное
удлинение; НВ — твердость по Бринеллю.
*2
Содержание примесей: Р не более 0,1 %; S
не более 0,02%.
*3
Ударная вязкость KCU
более 0,13 кДж/м2.Механические свойства*1 и рекомендуемый химический состав высокопрочного чугуна с шаровидным графитом по гост 7283—85
обработки, перлитные чугуны получают с нормализацией, а бей- нитные - с закалкой и отпуском.
Для формирования в структуре шаровидного графита необходимо, чтобы количество усвоенного модификатора соответствовало 0,03...0,06 %. При меньшем количестве образуется не шаровидный, а пластинчатый графит, при большем появляется отбел, т. е. возникает необходимость в термической обработке.
Не следует забывать, что при вводе магниевых лигатур на дно ковша и при заливке в него чугуна наблюдается пироэффект, связанный с испарением магния при 1083 °С. В связи с этим чистый магний закладывать на дно ковша нельзя, так как произойдет выброс жидкого металла (как при попадании воды под жидкий металл). Поэтому модифицирование чистым магнием проводят в автоклавах. Наработан положительный опыт на КамАЗе и на других заводах модифицирования в литейной форме - Inmold-npo- цесс. Этот способ обеспечивает уменьшение расхода дорогостоящего модификатора, структура чугуна получается без термической обработки в литом состоянии, время между процессом модифицирования и моментом заливки равно практически нулю, т. е. решается проблема, связанная с кратковременностью действия модификатора. В то же время уменьшается производительность (на модельной плите располагаются реакционные камеры, в которые засыпается модификатор, и число отливок уменьшается), снижается выход годного. К положительным сторонам Inmold-процесса следует также отнести уменьшение предусадочного расширения и уменьшение объема прибылей до 40 %.
В отличие от пластинчатого графита в сером чугуне, который практически пронизывает металлическую матрицу, включения шаровидного графита разобщены (как и включения хлопьевидного графита отжига в ковком), поэтому в высокопрочном чугуне коэффициент теплопроводности практически в два раза меньше, чем в сером чугуне.
Увеличение теплопроводности серого чугуна связано с тем, что для графита X = 160, а для железа X = 87 Вт/(м-К). Поэтому детали из серого чугуна будут лучше работать в условиях тепло- смен и перепадов температур, чем из высокопрочного чугуна.
Особенности литейных свойств высокопрочного чугуна. Жидкотекучесть высокопрочного чугуна выше, чем жидкотекучесть серого чугуна, поэтому тонкостенные отливки высокопрочного чугуна получаются без проблем. Усадочные свойства в значительной степени зависят от литой структуры отливки. Если отливка затвердевает «по-белому», то в ней образуются усадочные раковины и необходимы прибыли, как и для белого чугуна. Объем усадочных дефектов достигает 6 % и более; возникают горячие и холодные трещины. Если структура высокопрочного чугуна получается в литом состоянии (как правило, при использовании вторичного модифицирования ферросилицием), т.е. при затвердевании не выделялся структурно свободный цементит, а происходила графитизация, то объем прибылей и объем усадочных дефектов уменьшается на 20... 30 % и составляет 4,5... 5,5 %. Горячих трещин при этом не возникает, холодные трещины образуются реже, чем при затвердевании «по-белому».
При модифицировании в литейной форме (при реализации Inmold-процесса) объем усадочных дефектов уменьшается еще на 30...40% за счет выделения большего количества графита и составляет 3,0...4,5 %. Простые тонкостенные отливки из ферритно- го высокопрочного чугуна с шаровидным графитом (типа патрубков) небольшой массы можно отливать без прибылей (при этом литейные формы изготовляются из высокопрочных смесей).
Линейная усадка отливок высокопрочных чугунов меньше, чем в случае серых чугунов, в связи с тем, что в первых большее пре- дусадочное расширение, главным образом из-за графитизации сразу после затвердевания. При модифицировании в ковше оно составляет 0,4...0,5%, а при модифицировании в форме - 0,2... 0,22 %. Поэтому при переходе на Inmold-процесс модельную оснастку необходимо переделывать, так как линейная усадка отливок различается в этих двух случаях на такую же величину (при Inmold-процессе линейная усадка больше).
Остальные литейные свойства (газонасыщение, ликвация, изменение механических свойств в зависимости от толщины стенки) такие же, как у серого чугуна.
При содержании серы более 0,012 % отливки поражаются неметаллическими включениями — «черными пятнами», состоящими из MgS, MnS, MgO.
Из других технологических свойств следует прежде всего отметить более высокую герметичность высокопрочных чугунов из-за отсутствия графитной пористости, и эти чугуны можно использовать для отливки деталей, работающих при давлениях 40 МПа (400кгс/см2) и выше.
Обрабатываемость высокопрочного чугуна, определяемая, например, по стойкости резца, зависит от твердости НВ металлической матрицы. Чистота поверхности деталей из высокопрочного чугуна выше, чем деталей из серого чугуна, вследствие обособленности включений графита.
Благодаря высоким показателям и хорошему сочетанию прочностных, эксплуатационных, физических и технологических свойств высокопрочный чугун находит очень широкое применение во всех отраслях промышленности. Как показывает зарубежный и отечественный опыт, изделия из высокопрочного чугуна во многих случаях заменяют стальное литье, стальные поковки, изделия из ковкого и серого чугуна.
Преимуществом высокопрочного чугуна перед сталью является меньшая плотность, а значит, и меньшая масса, которая еще более снижается в связи с тем, что из этого чугуна можно отливать более тонкостенные детали благодаря его более высокой жидкотекучести. Важным преимуществом в этом отношении является также более низкая температура плавления (примерно на 300 °С), что облегчает и удешевляет процесс плавки. Кроме того, значительно упрощается и удешевляется изготовление литейных форм, так как не требуются дорогие формовочные материалы, специальная керамика для литниковых систем и т.п. К большим преимуществам высокопрочного чугуна относятся также меньшая склонность к образованию горячих трещин и большая циклическая вязкость.
В сравнении с ковким чугуном преимуществами высокопрочного чугуна являются лучшие литейные и более высокие механические свойства, возможность во многих случаях обходиться без термической обработки, а также возможность применения для изготовления деталей любых сечений, массы и размеров.
Высокие значения механических свойств высокопрочного чугуна дают также возможность заменять им серый чугун, при этом достигаются уменьшение толщины стенок и снижение массы отливок. Например, при переходе на высокопрочный чугун значительно уменьшается толщина водопроводных труб, уменьшается масса тюбингов метрополитенов и подземных шахт, при этом металлоемкость конструкций снижается в 1,5-2 раза [11].