- •Литейные сплавы и плавка предисловие
- •Литейные свойства сплавов
- •1.1. Технологические свойства сплавов и важность их определения для практики
- •1.2. Номенклатура литейных свойств сплавов
- •1.3. Жидкотекучесть. Технологические пробы
- •Взаимосвязь толщин стенок отливок и площади их поверхности при литье в кокиль
- •Взаимосвязь толщины стенок отливки и площади их поверхности при литье под давлением
- •1.4. Склонность отливок к образованию усадочных раковин и пористости
- •V1, v2, v3 и v0 - объемы сплава при соответствующих температурных условиях
- •Температурные коэффициенты объемного сжатия (ткос) в жидком состоянии (индекс «ж») и объемная усадка затвердевания (индекс «з»)
- •1.5. Линейная усадка сплавов и отливок
- •1.6. Усадочные напряжения в отливках
- •1.7. Склонность сплавов и отливок к горячим трещинам
- •1.8. Склонность сплавов и отливок к холодным трещинам
- •3.9. Склонность сплавов к насыщению газами и образованию газовой пористости
- •Растворимость водорода в металлах
- •1.10. Неметаллические включения и плены в сплавах
- •1.11. Склонность компонентов сплавов к ликвации
- •1.12. Зависимость механических свойств сплавов от толщины стенок отливок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав серого чугуна по гост 1412-85
- •Механические свойства серых чугунов, не предусмотренные гост 1412-85
- •Физические свойства чугунов
- •5.3. Высокопрочный чугун
- •Механические свойства*1 и рекомендуемый химический состав высокопрочного чугуна с шаровидным графитом по гост 7283—85
- •5.4. Чугун с вермикулярным графитом
- •Зависимость механических свойств и объема усадочных раковин в чвг от содержания шаровидного графита (шг)
- •5.5. Ковкий чугун
- •Содержание с и Si в отливках из ковкого чугуна в зависимости от толщины стенок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав ковкого чугуна по гост 7293-79 (изм. В 1991 г.)
- •Марки, содержание углерода и механические свойства литейных углеродистых сталей по гост 977-88
- •Средний химический состав легированных сталей, мае. %
- •Механические свойства легированных сталей
- •Литейные сплавы цветных металлов
- •6.1. Алюминиевые сплавы
- •Химический состав и механические свойства алюминиевых литейных сплавов по гост 1583—93
- •* В данной таблице обозначения способов литья те же, что в табл. 6.1; то — термическая обработка; ств — временное сопротивление разрыву; стт — предел текучести; 5 — относительное удлинение.
- •Химический состав литейных титановых сплавов, мае. %
- •Линейная усадка 8/ и объем ву.Р усадочных раковин в отливках титановых сплавов
- •Механические свойства бронз
- •Механические свойства латуней
- •Средний химический состав и прочностные свойства никелевых литейных сплавов при температурах 800 и 900 °с
- •Основные понятия и определения
- •Классификация огнеупорных материалов
- •Типовые операции и процессы плавки литейных сплавов Горение топлива
- •Шлакообразование. Строение шлаковых расплавов
- •8.3. Окислительное рафинирование
- •8.4. Закономерности угара элементов в кислых и основных печах
- •Удаление вредных примесей из железоуглеродистых сплавов
- •8.7. Раскисление металла
- •Науглероживание расплавов железа
- •Взаимодействие футеровки с расплавами шлакаи металла
- •Исходные материалы для плавки литейных сплавов Первичные металлические материалы
- •Соотношение содержаний с и Si в литейных чугунах
- •9.2. Вторичные металлические материалы
- •Вторичные черные металлы
- •Физические характеристики* важнейших шихтовых материалов
- •Топливо
- •Важнейшие характеристики каменноугольного кокса
- •9.4. Флюсы
- •Состав известняка, мае. %
- •9.5. Расчет шихты
- •Список компонентов шихты и ограничений по их содержанию
- •Угар (пригар) химических элементов при плавке чугуна
- •Угар элементов при выплавке цветных сплавов, отн. %
- •Примечание. В числителе — угар при плотной шихте, в знаменателе — угар при некомпактной шихте.
- •Примечание. Минимальное значение функции равно 2720,49 руб./т.
- •10.1. Принцип действия и разновидности конструкций коксовых вагранок
- •Особенности горения кокса в вагранках
- •Изменение температуры и химического состава газовой фазы по высоте вагранки
- •Влияние высоты холостой колоши на процесс плавки в вагранке
- •Влияние размеров рабочих колош на процесс плавления шихты в вагранке
- •Влияние качества кокса на тепловые процессы в вагранке
- •Влияние подготовки шихты на ход ваграночной плавки
- •Влияние величины удельного расхода кокса и воздуха на ход ваграночной плавки
- •Способы интенсификации ваграночного процесса
- •Металлургические процессы плавки в коксовой вагранке
- •Расчет требуемого расхода известняка
- •Данные о характере газовой фазы в зонах вагранки
- •Значение коэфициента к науглероживания в холостой колоше
- •Зависимость концентрации серы в чугуне от содержания ее в коксе
- •Особенности плавки в вагранках с основной футеровкой
- •Особенности плавки в металлургических вагранках
- •Особенности плавки чугуна в коксогазовых вагранках
- •Плавка чугуна в бескоксовых вагранках
- •Стабилизация химического состава чугуна, выплавляемого в вагранках
- •Плавка чугуна в дуговых печах
- •11.2. Технология плавки
- •Особенности конструкции и технологии плавки чугуна в дуговых печах постоянного тока
- •Плавка чугуна в индукционных печах
- •Выбор частоты тока для питания индукционных тигельных печей
- •Электромагнитное перемешивание металла в тигле
- •12.4. Основные элементы конструкции печей промышленной частоты
- •Изготовление футеровки печи
- •Технология плавки чугуна в индукционных тигельных печах промышленной частоты
- •12.7. Особенности плавки чугуна в индукционных тигельных печах средней частоты
- •Индукционные канальные печи в чугунолитейном производстве
- •Преимущества и недостатки индукционных канальных печей.
- •12.9. Сравнительный анализ процессов плавки чугуна в современных чугуноплавильных печах
- •Технологические особенности плавки различных сортов чугуна
- •13.1. Технология получения высококачественного серого чугуна с пластинчатым графитом
- •13.2, Технология получения высокопрочного чугуна с шаровидным графитом
- •13.3. Производство чугуна с вермикулярным графитом
- •13.4. Производство ковкого чугуна
- •Рекомендации по введению легирующих элементов при плавке легированных чугунов
- •Плавка стали
- •14.1. Плавка стали в мартеновских печах
- •Плавка стали в мартеновской печи с основной футеровкой.
- •Плавка стали в основной дуговой печи с окислением примесей.
- •14.4. Плавка стали в индукционных тигельных печах Общая характеристика особенностей плавки стали в индукционных тигельных печах.
- •Плавка в печи с кислой футеровкой.
- •Особенности плавки в индукционных тигельных печах с основной футеровкой.
- •14.6. Электрошлаковый переплав стали
- •Плавка сплавов цветных металлов
- •15.1. Плавка сплавов на основе алюминия
- •Характеристики двойных алюминиевых лигатур
- •Состав модификаторов и параметры процесса модифицирования алюминиевых сплавов
- •15.2. Плавка сплавов на основе магния
- •Режимы модифицирования магниевых сплавов
- •15.3. Плавка сплавов на основе цинка
- •Составы лигатур для плавки медных сплавов
- •Список литературы к разделу 1
- •К разделу II
Технология плавки чугуна в индукционных тигельных печах промышленной частоты
Как уже отмечалось в подразд. 12.2, плавку в тигельных печах промышленной частоты в большинстве случаев ведут с использованием «болота». Однако при наличии кусков шихты толщиной не менее 200 мм и достаточно плотной их укладке в тигле возможно проведение плавки без «болота». Без «болота» переплавляют крупногабаритную шихту без разделки, например вальцы массой более 5 т, диаметром более 700 мм и длиной более 2 м.
Чаще всего плавка без переходной ванны проводится после тепловой выдержки печи в нерабочие дни с использованием пусковых слитков.
Объем «болота» по рекомендациям фирм-изготовителей печей должен быть не менее 1/3 объема тигля. С увеличением объема «болота» от 1/4 до 1/2 объема тигля коэффициент загрузки трансформатора печи и ее производительность растут от 70 до 90 % их номинальных значений. При объеме «болота» 3/4 и более от объема тигля эти показатели достигают 100 %.
Так, например, в литейном цехе серого чугуна АМО «ЗИЛ» после слива 2 т чугуна из полного тигля печи ИЧТ-31/7,5 в транспортный ковш в печь загружают 2 т подогретой шихты. Такой полунепрерывный процесс плавки обеспечивает 100-процентную загрузку трансформатора печи при отсутствии миксера, но только в периоды между сливами металла и вынужденными горячими простоями печи. В нерабочие смены и при вынужденных простоях коэффициент загрузки трансформатора резко падает.
На Ярцевском Центролите из печи ИЧТ-60/20 сливали 12 т чугуна в миксеры и добавляли две бадьи по б т подогретой шихты. При объеме болота — 80 % от объема тигля производительность печи составляла 24 т/ч. Однако загрузка такого количества шихты в болото «снимала» практически весь перегрев ванны, в течение длительного периода жидкий металл в тигле оставался «холодным», что приводило к интенсивному зарастанию тигля шлаком.
Шихтовые материалы и подготовка шихты к плавке — важные составляющие технологии. Технико-экономические расчеты показывают, что себестоимость жидкого чугуна при плавке в индукционных тигельных печах оказывается ниже ваграночного только при использовании в ИЧТ дешевой шихты, состоящей из стального, чугунного лома и самых дешевых из металлоотходов — стружки, высечки и отходов листовой штамповки.
Способ подготовки шихты к плавке с «болотом» зависит от вида шихты и определяется в первую очередь соображениями техники безопасности. На поверхности шихты не должно быть влаги, льда, масел и эмульсии. Поэтому в настоящее время считается, что шихта должна быть нагрета до 500 °С, что обеспечивает удаление всех видов влаги, и, кроме того, при этой температуре гарантированно воспламеняются и сгорают масла.
Кроме устранения выбросов металла подогрев шихты позволяет сократить расход электроэнергии на плавку и увеличить производительность печи. Подогрев кусковой шихты осуществляется в специальных нагревательных бадьях с газовыми горелками.
Наиболее трудной задачей является подготовка к плавке стружки, которая на машиностроительных заводах, как правило, загрязнена машинным маслом и охлаждающими эмульсиями. Содержание масел и эмульсии в каждой 1 т стружки составляет примерно 30 кг. Сернистые составляющие масел приводят к растворению серы в металле, а щелочные составляющие эмульсий ускоряют разрушение футеровки. Нагрев стружки в бадьях вместе с кусковой шихтой нерезультативен, так как сыпучая стружка заполняет зазоры между кусками шихты, препятствуя проходу горячих газов. Поэтому стружку вначале отмывают от масел и эмульсии с использованием поверхностно-активных растворов, затем подсушивают в центрифугах и, наконец, нагревают во вращающихся барабанных печах.
Угар элементов при плавке в ИЧТ меньше, чем в рассмотренных выше чугуноплавильных печах (см. табл. 9.8). Это объясняется тем, что куски шихты, загруженные в «болото», тонут в нем, т.е. нагреваются и плавятся вне контакта с окислительной газовой фазой. Частицы стружки также вовлекаются внутрь ванны под действием электромагнитной циркуляции. Сама поверхность ванны защищена от атмосферы цеха шлаковым покровом и крышкой печи.
Науглероживание как процесс является наиболее значимой особенностью плавки в ИЧТ. Науглероживание обеспечивает возможность получения качественных синтетических чугунов При использовании в шихте отходов металлообработки. По интенсивности он уступает только науглероживанию в вагранке. (Напомним, что интенсивности науглероживания в ИЧТ способствует электромагнитное перемешивание металла — см. подразд. 12.3.)
В качестве науглероживателей используются электродный бой, графитовая стружка, коксовая мелочь, угольный гранулят и др. Уменьшение размеров зерен науглероживателя способствует увеличению поверхности контакта науглероживателя с металлом и ускоряет процесс, но при чрезмерно малых размерах частиц науглероживателя увеличивается их унос восходящими потоками воздуха и загрязнение атмосферы на плавильной площадке. Практически установлено, что оптимальным размером частиц науглероживателя является 3... 6 мм. Основную часть науглероживателя задают вместе с шихтой на дно бадьи под слой стального лома. При этом процесс науглероживания идет одновременно с расплавлением, т.е. не увеличивает продолжительности плавки. Однако при загрязненной шихте и большом количестве шлака значительная часть науглероживателя запутывается в шлаке и удаляется вместе с ним, и коэффициент усвоения науглероживателя при этом снижается. Корректировка расплава по углероду проводится по результату химического анализа металла в конце расплавления. При необходимости науг- лероживатель подают на зеркало металла после снятия шлака.
Десульфурация металла в ИЧТ обычно не проводится, так как в шлаке (практически неэлектропроводном по сравнению с жидким металлом) токи не индуцируются, и тепло не выделяется. Нагрев шлака происходит только за счет теплоты металла, поэтому, будучи «холодным», он малоактивный. Получение чугуна с низким содержанием серы возможно лишь при наличии стабильных поставок чистой по сере шихты, а также при его внепеч- ной обработке.
Опыт завода «Водоприбор» показал, однако, что процесс десульфурации чугуна возможен в ИЧТ с высокой удельной мощностью, высокоглиноземистой футеровкой и основным шлаком. При высокой удельной мощности интенсивность перемешивания металла настолько велика, что капли шлака оказываются замешанным в металле. Это приводит к многократному увеличению поверхности взаимодействия шлака с металлом при его высокой температуре.
Доводка металла по температуре равномерная и быстрая: 100 °С за 5... 10 мин.
Удаление шлака из ИЧТ является трудоемкой, трудно механизируемой операцией. Применение печей с двухносковым тиглем, обеспечивающим возможность наклона в сторону, противоположную сливному носку, существенно облегчает процесс удаления шлака.
Раздача металла из ИЧТ требует применения специальных раздаточных печей пониженной мощности (ИЧКМ). Это объясняется тем, что индукционная тигельная печь в принципе не может быть хорошей раздаточной печью. Действительно, важнейшее требование к раздаточной печи — минимум тепловых потерь — реализуется путем увеличения толщины футеровки, а этот путь неприемлем для ИЧТ, так как ведет к недопустимому ухудшению важнейшего электротехнического параметра печи (уменьшению cos ф ниже 0,1).
Переход на новый состав выплавляемого чугуна затруднен наличием «болота».
Тепловая выдержка печи — технологический прием. При остановке печи на нерабочие дни стремятся не допустить охлаждения футеровки, так как при этом ее стойкость снижается.
Тепловая выдержка может быть организована без слива металла. Для этого печь включается на минимальную мощность трансформатора при закрытой крышке тигля, чтобы не допустить перегрева и окисления металла. В этом случае в нерабочие смены в цехе помимо дежурного электрика должен оставаться дежурный плавильщик на случай «ухода металла».
При другом способе тепловой выдержки весь металл сливается из печи. В печь устанавливают пусковой слиток, соответствующий очертаниям нижней части тигля. Сверху на него устанавливают «цилиндр тепловой выдержки», наружные размеры которого соответствуют оставшейся свободной части тигля, а толщина стенок около 100 мм. Температуру тигля доводят до 800... 1000 °С включением трансформатора печи на необходимую мощность. При меньшей температуре снижается стойкость футеровки, а перегрев цилиндра может привести к его свариванию с пусковым слитком и невозможности его повторного использования.
При отсутствии цилиндра тепловой выдержки можно использовать тяжеловесную шихту и, включив печь, поддерживать температуру на уровне 800... 1000°С.
Наконец, для поддержания температуры тигля можно использовать газовую горелку. В последних трех случаях присутствие в цехе плавильщика необязательно.