- •Литейные сплавы и плавка предисловие
- •Литейные свойства сплавов
- •1.1. Технологические свойства сплавов и важность их определения для практики
- •1.2. Номенклатура литейных свойств сплавов
- •1.3. Жидкотекучесть. Технологические пробы
- •Взаимосвязь толщин стенок отливок и площади их поверхности при литье в кокиль
- •Взаимосвязь толщины стенок отливки и площади их поверхности при литье под давлением
- •1.4. Склонность отливок к образованию усадочных раковин и пористости
- •V1, v2, v3 и v0 - объемы сплава при соответствующих температурных условиях
- •Температурные коэффициенты объемного сжатия (ткос) в жидком состоянии (индекс «ж») и объемная усадка затвердевания (индекс «з»)
- •1.5. Линейная усадка сплавов и отливок
- •1.6. Усадочные напряжения в отливках
- •1.7. Склонность сплавов и отливок к горячим трещинам
- •1.8. Склонность сплавов и отливок к холодным трещинам
- •3.9. Склонность сплавов к насыщению газами и образованию газовой пористости
- •Растворимость водорода в металлах
- •1.10. Неметаллические включения и плены в сплавах
- •1.11. Склонность компонентов сплавов к ликвации
- •1.12. Зависимость механических свойств сплавов от толщины стенок отливок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав серого чугуна по гост 1412-85
- •Механические свойства серых чугунов, не предусмотренные гост 1412-85
- •Физические свойства чугунов
- •5.3. Высокопрочный чугун
- •Механические свойства*1 и рекомендуемый химический состав высокопрочного чугуна с шаровидным графитом по гост 7283—85
- •5.4. Чугун с вермикулярным графитом
- •Зависимость механических свойств и объема усадочных раковин в чвг от содержания шаровидного графита (шг)
- •5.5. Ковкий чугун
- •Содержание с и Si в отливках из ковкого чугуна в зависимости от толщины стенок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав ковкого чугуна по гост 7293-79 (изм. В 1991 г.)
- •Марки, содержание углерода и механические свойства литейных углеродистых сталей по гост 977-88
- •Средний химический состав легированных сталей, мае. %
- •Механические свойства легированных сталей
- •Литейные сплавы цветных металлов
- •6.1. Алюминиевые сплавы
- •Химический состав и механические свойства алюминиевых литейных сплавов по гост 1583—93
- •* В данной таблице обозначения способов литья те же, что в табл. 6.1; то — термическая обработка; ств — временное сопротивление разрыву; стт — предел текучести; 5 — относительное удлинение.
- •Химический состав литейных титановых сплавов, мае. %
- •Линейная усадка 8/ и объем ву.Р усадочных раковин в отливках титановых сплавов
- •Механические свойства бронз
- •Механические свойства латуней
- •Средний химический состав и прочностные свойства никелевых литейных сплавов при температурах 800 и 900 °с
- •Основные понятия и определения
- •Классификация огнеупорных материалов
- •Типовые операции и процессы плавки литейных сплавов Горение топлива
- •Шлакообразование. Строение шлаковых расплавов
- •8.3. Окислительное рафинирование
- •8.4. Закономерности угара элементов в кислых и основных печах
- •Удаление вредных примесей из железоуглеродистых сплавов
- •8.7. Раскисление металла
- •Науглероживание расплавов железа
- •Взаимодействие футеровки с расплавами шлакаи металла
- •Исходные материалы для плавки литейных сплавов Первичные металлические материалы
- •Соотношение содержаний с и Si в литейных чугунах
- •9.2. Вторичные металлические материалы
- •Вторичные черные металлы
- •Физические характеристики* важнейших шихтовых материалов
- •Топливо
- •Важнейшие характеристики каменноугольного кокса
- •9.4. Флюсы
- •Состав известняка, мае. %
- •9.5. Расчет шихты
- •Список компонентов шихты и ограничений по их содержанию
- •Угар (пригар) химических элементов при плавке чугуна
- •Угар элементов при выплавке цветных сплавов, отн. %
- •Примечание. В числителе — угар при плотной шихте, в знаменателе — угар при некомпактной шихте.
- •Примечание. Минимальное значение функции равно 2720,49 руб./т.
- •10.1. Принцип действия и разновидности конструкций коксовых вагранок
- •Особенности горения кокса в вагранках
- •Изменение температуры и химического состава газовой фазы по высоте вагранки
- •Влияние высоты холостой колоши на процесс плавки в вагранке
- •Влияние размеров рабочих колош на процесс плавления шихты в вагранке
- •Влияние качества кокса на тепловые процессы в вагранке
- •Влияние подготовки шихты на ход ваграночной плавки
- •Влияние величины удельного расхода кокса и воздуха на ход ваграночной плавки
- •Способы интенсификации ваграночного процесса
- •Металлургические процессы плавки в коксовой вагранке
- •Расчет требуемого расхода известняка
- •Данные о характере газовой фазы в зонах вагранки
- •Значение коэфициента к науглероживания в холостой колоше
- •Зависимость концентрации серы в чугуне от содержания ее в коксе
- •Особенности плавки в вагранках с основной футеровкой
- •Особенности плавки в металлургических вагранках
- •Особенности плавки чугуна в коксогазовых вагранках
- •Плавка чугуна в бескоксовых вагранках
- •Стабилизация химического состава чугуна, выплавляемого в вагранках
- •Плавка чугуна в дуговых печах
- •11.2. Технология плавки
- •Особенности конструкции и технологии плавки чугуна в дуговых печах постоянного тока
- •Плавка чугуна в индукционных печах
- •Выбор частоты тока для питания индукционных тигельных печей
- •Электромагнитное перемешивание металла в тигле
- •12.4. Основные элементы конструкции печей промышленной частоты
- •Изготовление футеровки печи
- •Технология плавки чугуна в индукционных тигельных печах промышленной частоты
- •12.7. Особенности плавки чугуна в индукционных тигельных печах средней частоты
- •Индукционные канальные печи в чугунолитейном производстве
- •Преимущества и недостатки индукционных канальных печей.
- •12.9. Сравнительный анализ процессов плавки чугуна в современных чугуноплавильных печах
- •Технологические особенности плавки различных сортов чугуна
- •13.1. Технология получения высококачественного серого чугуна с пластинчатым графитом
- •13.2, Технология получения высокопрочного чугуна с шаровидным графитом
- •13.3. Производство чугуна с вермикулярным графитом
- •13.4. Производство ковкого чугуна
- •Рекомендации по введению легирующих элементов при плавке легированных чугунов
- •Плавка стали
- •14.1. Плавка стали в мартеновских печах
- •Плавка стали в мартеновской печи с основной футеровкой.
- •Плавка стали в основной дуговой печи с окислением примесей.
- •14.4. Плавка стали в индукционных тигельных печах Общая характеристика особенностей плавки стали в индукционных тигельных печах.
- •Плавка в печи с кислой футеровкой.
- •Особенности плавки в индукционных тигельных печах с основной футеровкой.
- •14.6. Электрошлаковый переплав стали
- •Плавка сплавов цветных металлов
- •15.1. Плавка сплавов на основе алюминия
- •Характеристики двойных алюминиевых лигатур
- •Состав модификаторов и параметры процесса модифицирования алюминиевых сплавов
- •15.2. Плавка сплавов на основе магния
- •Режимы модифицирования магниевых сплавов
- •15.3. Плавка сплавов на основе цинка
- •Составы лигатур для плавки медных сплавов
- •Список литературы к разделу 1
- •К разделу II
Состав модификаторов и параметры процесса модифицирования алюминиевых сплавов
№ п/п |
Состав модификатора |
Расход модификатора, % |
Температура модифицирования, °С |
1 |
Металлический натрий |
0,05...0,1 |
750... 780 |
2 |
Флюс (67 % NaF, 33 % NaCl) |
1,0...2,0 |
780...810 |
3 |
Флюс (25 % NaF, 62,5 % NaCl, 12,5 %КС1) |
1,0...2,0 |
730... 750 |
4 |
Флюс (30 % NaF, 50 % NaCl, 10%КС1, 10 % Na3AlF6) |
0,5... 1,0 |
720... 750 |
5 |
Флюс (10 % NaF, 35 % NaCl, 40 % KC1, 15 % Na3AlF6) |
1,0... 1,5 |
740... 760 |
6 |
Лигатура Al—Zr (10 % Zr) |
0,6...0,8 |
750... 780 |
7 |
Лигатура Al-P (10% P) |
0,6...0,8 |
790... 820 |
8 |
Смесь: 20 % красного фосфора, 10 % K2ZrF6, 70% KC1 |
1,5...2,0 |
790... 825 |
9 |
Смесь: 8 % красного фосфора, 58 % K2ZrF6, 34 % алюминиевого порошка |
0,3 ...0,4 |
790... 825 |
10 |
Фосфорорганические вещества (хлорофос, трифенилфосфат) |
0,04... 0,6 |
760... 780 |
Опыт ВАЗа и КамАЗа показывает, что воздействие флюсов на металл не должно заканчиваться после его выдачи из плавильного отделения. При транспортировке в ковшах и при выдержке в раздаточных печах металл должен защищаться флюсами. В раздаточных печах необходима регулярная замена флюса.
15.2. Плавка сплавов на основе магния
Физико-химические особенности процесса. Магний имеет плотность 1,74 кг/дм3, t^ = 650 °С и ^п « 1100°С (при атмосферном давлении). Магний имеет еще большую удельную теплоемкость, чем алюминий, но несколько меньшую скрытую теплоту плавления, а энтальпия жидкого магния при температуре плавления превышает температуру расплавленной стали (1490 и 1260 кДж/кг соответственно).
Плавка магния требует особого внимания и осторожности в связи с его высокой химической активностью. Сплавы магния интенсивно окисляются, а при температуре 430... 600 °С могут воспламеняться на воздухе. Магний взаимодействует также с азотом воздуха, образуя нитрид Mg3N2. Оксид и нитрид магния образуют на поверхности твердых кусков рыхлую пленку, которая не защищает металл от дальнейшего окисления.
Расплавленный магний имеет меньшую плотность, чем его оксид и нитрид, поэтому эти соединения осаждаются на дно ванны. Оставшиеся в отливках частицы оксидов и нитридов снижают механические свойства отливок и способствуют образованию в них пористости.
Кислород и азот не растворяются в магниевых расплавах, а водород растворяется в количестве, значительно большем, чем в алюминии, — до 20...30 см3/Ю0 г сплава. Особенно опасно взаимодействие магния с влагой, так как при этом выделяется водород, образующий с кислородом воздуха гремучий газ.
Для защиты жидкого магния от воздействия атмосферы применяют один из следующих методов: защита покровными флюсами, защита нейтральной по отношению к магнию атмосферой и защитное легирование микродобавками.
Печи для плавки магния. В зависимости от объема производства и массы отливок плавку ведут монопроцессом в тигельных печах или дуплекс-процессом: пламенная отражательная печь- тигельная печь. При производстве мелких отливок используются печи со стационарным тиглем. В этом случае разливку осуществляют разливочными ковшами чайникового типа емкостью до 20 кг.
Выемные тигли называются так потому, что после плавки и обработки металла их извлекают из печи и используют как заливочный ковш. Выемные тигли обычно используют для производства крупных отливок. Нагрев тиглей производится сжиганием топлива, электрическими сопротивлениями или индуктором. Наибольшее распространение получили индукционные печи с тиглем из малоуглеродистой или нержавеющей стали. Учитывая опасность взаимодействия магния с водой, в индукционных печах для плавки магния иногда используют индукторы с воздушным охлаждением. Графитовые и шамотные тигли не применяют, так как большинство флюсов, используемых при плавке, содержат хлористые и фтористые соли щелочных металлов, взаимодействующие с материалом тигля и разъедающие его стенки.
Технология
плавки магниевых сплавов.
Плавка с применением покровных и
покровно-рафинирующих универсальных
флюсов.
Этот способ плавки получил наибольшее
распространение в производственных
условиях. В табл. 15.3 приведены составы
универсальных флюсов ВИ2 и ВИЗ, которые
применяются для плавки большей части
магниевых сплавов. Флюс ВИЗ применяется
для плавки в выемных печах, ВИ2, имеющий
большую плотность, — в стационарных
тигельных и отражательных печах.
Как видно из табл. 15.3, основу флюсов
составляет карналлит (MgCl2,
КС1). Добавка MgO
увеличивает вязкость шлака, CaF2
является рафинирующей добавкой, ВаС12
облегчает отделение шлака от металла
и увеличивает его плотность. Для плавки
сплавов, легированных редкоземельными
элементами (РЗМ), используются флюсы,
не содержащие MgCl2,
так как он
Марка флюса |
Содержание компонента флюса, % |
Влажность (сверх 100 %) | ||||||
MgCl2 |
KC1 |
ВаС12 |
NaCl + + СаС12 |
CaF2 |
MgO |
| ||
ВИ2 |
38...46 |
32„.42 |
5...8 |
До 8 |
3...5 |
До 1,5 |
До 1,5 | |
ВИЗ |
34...40 |
25...36 |
— |
До 8 |
15...20 |
7...10 |
ДоЗ | |
Для сплавов с РЗМ |
|
22...26 |
19...23 |
52...59 |
2...5 |
|
|
взаимодействует с РЗМ, увеличивая их потери до 20 % по реакциям:
2Се + 3MgCl2 = 3Mg + 2СеС13, 2Y + 3MgCl2 = 3Mg + 2YC13, 2Y + 3MgF2 = 3Mg + 2YF3.
Плавку магниевых сплавов начинают с проверки состояния тигля. Не допускаются к дальнейшей эксплуатации тигли, имеющие трещины, сквозные раковины и местные утонения стенки сверх 50 %. В тигель, нагретый до 400...500 °С, загружают флюс в количестве около 10 % от металлоемкости тигля. После расплавления погружают в толщу расплавленного флюса магний первичный, возврат и легирующие элементы. Марганец вводят в виде хлористого марганца МпС12, цирконий — в виде фторцирконата калия K2ZrF6 или лигатуры магний — цирконий. РЗМ добавляют в чистом виде или в виде миш-металла.
Рафинирование под флюсами проводят путем перемешивания расплава движениями мешалки вниз — вверх в течение 5...6 мин при температуре 700...720°С. При этом на поверхность металла добавляют порции сухого измельченного флюса. Расплавленный флюс обволакивает нежелательные примеси, содержащиеся в металле, и при последующей выдержке металла осаждает их на дно тигля. Рафинирование считается законченным, когда поверхность металла приобретает блестящий зеркальный вид. После этого наносят свежий флюс и выдерживают под ним металл в течение 10... 15 мин при 750...800°С. Затем снижают температуру до 700 °С и выдают металл из печи.
Для рафинирования магниевых сплавов используют также продувку аргоном при 720...740°С или фильтрацию через сетчатые и зернистые фильтры. Зернистые фильтровальные материалы (магнезит, графит, кокс в смеси с другими веществами) обеспечивают наиболее полную очистку расплава. Стальные сетчатые фильтры снижают загрязненность приблизительно в пять раз.
Для связывания водорода в устойчивые гидриды в расплав перед разливкой иногда вводят до 0,1 % Са.
Модифицирование проводят для измельчения зерна и повышения механических свойств магниевых сплавов. Сплавы, содержащие алюминий, модифицируют одним из трех способов.
Перегревом расплава в стальном тигле до 900 °С и выдержкой при этой температуре в течение 15...20 мин. Во время выдержки расплав магния растворяет в себе небольшое количество железа из стального тигля.
При последующем быстром охлаждении до 700 °С в расплаве образуются мелкодисперсные частицы FeAl3, являющиеся центрами кристаллизации для твердого раствора алюминия в магнии.
Введением углеродсодержащих добавок в расплав. При 720...750 °С модификаторы (табл. 15.4) разлагаются с выделением углекислого газа, углерод которого восстанавливается магнием. Вступая в реакцию с алюминием, углерод образует тонкодисперсные твердые карбиды, являющиеся центрами кристаллизации.
Сплавы, не содержащие алюминий, модифицируют присадкой циркония (0,5...0,7%) или кальция (0,05...0,15%).
Таблица 15.4