- •Литейные сплавы и плавка предисловие
- •Литейные свойства сплавов
- •1.1. Технологические свойства сплавов и важность их определения для практики
- •1.2. Номенклатура литейных свойств сплавов
- •1.3. Жидкотекучесть. Технологические пробы
- •Взаимосвязь толщин стенок отливок и площади их поверхности при литье в кокиль
- •Взаимосвязь толщины стенок отливки и площади их поверхности при литье под давлением
- •1.4. Склонность отливок к образованию усадочных раковин и пористости
- •V1, v2, v3 и v0 - объемы сплава при соответствующих температурных условиях
- •Температурные коэффициенты объемного сжатия (ткос) в жидком состоянии (индекс «ж») и объемная усадка затвердевания (индекс «з»)
- •1.5. Линейная усадка сплавов и отливок
- •1.6. Усадочные напряжения в отливках
- •1.7. Склонность сплавов и отливок к горячим трещинам
- •1.8. Склонность сплавов и отливок к холодным трещинам
- •3.9. Склонность сплавов к насыщению газами и образованию газовой пористости
- •Растворимость водорода в металлах
- •1.10. Неметаллические включения и плены в сплавах
- •1.11. Склонность компонентов сплавов к ликвации
- •1.12. Зависимость механических свойств сплавов от толщины стенок отливок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав серого чугуна по гост 1412-85
- •Механические свойства серых чугунов, не предусмотренные гост 1412-85
- •Физические свойства чугунов
- •5.3. Высокопрочный чугун
- •Механические свойства*1 и рекомендуемый химический состав высокопрочного чугуна с шаровидным графитом по гост 7283—85
- •5.4. Чугун с вермикулярным графитом
- •Зависимость механических свойств и объема усадочных раковин в чвг от содержания шаровидного графита (шг)
- •5.5. Ковкий чугун
- •Содержание с и Si в отливках из ковкого чугуна в зависимости от толщины стенок
- •Механические свойства и рекомендуемый химический состав ковкого чугуна по гост 7293-79 (изм. В 1991 г.)
- •Марки, содержание углерода и механические свойства литейных углеродистых сталей по гост 977-88
- •Средний химический состав легированных сталей, мае. %
- •Механические свойства легированных сталей
- •Литейные сплавы цветных металлов
- •6.1. Алюминиевые сплавы
- •Химический состав и механические свойства алюминиевых литейных сплавов по гост 1583—93
- •* В данной таблице обозначения способов литья те же, что в табл. 6.1; то — термическая обработка; ств — временное сопротивление разрыву; стт — предел текучести; 5 — относительное удлинение.
- •Химический состав литейных титановых сплавов, мае. %
- •Линейная усадка 8/ и объем ву.Р усадочных раковин в отливках титановых сплавов
- •Механические свойства бронз
- •Механические свойства латуней
- •Средний химический состав и прочностные свойства никелевых литейных сплавов при температурах 800 и 900 °с
- •Основные понятия и определения
- •Классификация огнеупорных материалов
- •Типовые операции и процессы плавки литейных сплавов Горение топлива
- •Шлакообразование. Строение шлаковых расплавов
- •8.3. Окислительное рафинирование
- •8.4. Закономерности угара элементов в кислых и основных печах
- •Удаление вредных примесей из железоуглеродистых сплавов
- •8.7. Раскисление металла
- •Науглероживание расплавов железа
- •Взаимодействие футеровки с расплавами шлакаи металла
- •Исходные материалы для плавки литейных сплавов Первичные металлические материалы
- •Соотношение содержаний с и Si в литейных чугунах
- •9.2. Вторичные металлические материалы
- •Вторичные черные металлы
- •Физические характеристики* важнейших шихтовых материалов
- •Топливо
- •Важнейшие характеристики каменноугольного кокса
- •9.4. Флюсы
- •Состав известняка, мае. %
- •9.5. Расчет шихты
- •Список компонентов шихты и ограничений по их содержанию
- •Угар (пригар) химических элементов при плавке чугуна
- •Угар элементов при выплавке цветных сплавов, отн. %
- •Примечание. В числителе — угар при плотной шихте, в знаменателе — угар при некомпактной шихте.
- •Примечание. Минимальное значение функции равно 2720,49 руб./т.
- •10.1. Принцип действия и разновидности конструкций коксовых вагранок
- •Особенности горения кокса в вагранках
- •Изменение температуры и химического состава газовой фазы по высоте вагранки
- •Влияние высоты холостой колоши на процесс плавки в вагранке
- •Влияние размеров рабочих колош на процесс плавления шихты в вагранке
- •Влияние качества кокса на тепловые процессы в вагранке
- •Влияние подготовки шихты на ход ваграночной плавки
- •Влияние величины удельного расхода кокса и воздуха на ход ваграночной плавки
- •Способы интенсификации ваграночного процесса
- •Металлургические процессы плавки в коксовой вагранке
- •Расчет требуемого расхода известняка
- •Данные о характере газовой фазы в зонах вагранки
- •Значение коэфициента к науглероживания в холостой колоше
- •Зависимость концентрации серы в чугуне от содержания ее в коксе
- •Особенности плавки в вагранках с основной футеровкой
- •Особенности плавки в металлургических вагранках
- •Особенности плавки чугуна в коксогазовых вагранках
- •Плавка чугуна в бескоксовых вагранках
- •Стабилизация химического состава чугуна, выплавляемого в вагранках
- •Плавка чугуна в дуговых печах
- •11.2. Технология плавки
- •Особенности конструкции и технологии плавки чугуна в дуговых печах постоянного тока
- •Плавка чугуна в индукционных печах
- •Выбор частоты тока для питания индукционных тигельных печей
- •Электромагнитное перемешивание металла в тигле
- •12.4. Основные элементы конструкции печей промышленной частоты
- •Изготовление футеровки печи
- •Технология плавки чугуна в индукционных тигельных печах промышленной частоты
- •12.7. Особенности плавки чугуна в индукционных тигельных печах средней частоты
- •Индукционные канальные печи в чугунолитейном производстве
- •Преимущества и недостатки индукционных канальных печей.
- •12.9. Сравнительный анализ процессов плавки чугуна в современных чугуноплавильных печах
- •Технологические особенности плавки различных сортов чугуна
- •13.1. Технология получения высококачественного серого чугуна с пластинчатым графитом
- •13.2, Технология получения высокопрочного чугуна с шаровидным графитом
- •13.3. Производство чугуна с вермикулярным графитом
- •13.4. Производство ковкого чугуна
- •Рекомендации по введению легирующих элементов при плавке легированных чугунов
- •Плавка стали
- •14.1. Плавка стали в мартеновских печах
- •Плавка стали в мартеновской печи с основной футеровкой.
- •Плавка стали в основной дуговой печи с окислением примесей.
- •14.4. Плавка стали в индукционных тигельных печах Общая характеристика особенностей плавки стали в индукционных тигельных печах.
- •Плавка в печи с кислой футеровкой.
- •Особенности плавки в индукционных тигельных печах с основной футеровкой.
- •14.6. Электрошлаковый переплав стали
- •Плавка сплавов цветных металлов
- •15.1. Плавка сплавов на основе алюминия
- •Характеристики двойных алюминиевых лигатур
- •Состав модификаторов и параметры процесса модифицирования алюминиевых сплавов
- •15.2. Плавка сплавов на основе магния
- •Режимы модифицирования магниевых сплавов
- •15.3. Плавка сплавов на основе цинка
- •Составы лигатур для плавки медных сплавов
- •Список литературы к разделу 1
- •К разделу II
Типовые операции и процессы плавки литейных сплавов Горение топлива
При выплавке литейных сплавов используются твердые, жидкие и газообразные виды топлива. При всем многообразии составов топлива данных видов основными горючими составляющими их являются углерод, водород и углеводороды. Рассмотрим закономерности процессов горения горючих составляющих топлива.
Горение углерода. Взаимодействие углерода топлива с кислородом в плавильных печах может происходить по одной из следующих реакций:
реакция полного горения
ЛИТЕЙНЫЕ СПЛАВЫ И ПЛАВКА 1
ЛИТЕЙНЫЕ СВОЙСТВА СПЛАВОВ 3
1.1. Технологические свойства сплавов и важность их определения для практики 3
1.2. Номенклатура литейных свойств сплавов 4
1.3. Жидкотекучесть. Технологические пробы 4
1.4. Склонность отливок к образованию усадочных раковин и пористости 15
1.5. Линейная усадка сплавов и отливок 26
1.6. Усадочные напряжения в отливках 31
1.7. Склонность сплавов и отливок к горячим трещинам 42
1.8. Склонность сплавов и отливок к холодным трещинам 49
3.9. Склонность сплавов к насыщению газами и образованию газовой пористости 52
1.10. Неметаллические включения и плены в сплавах 58
1.11. Склонность компонентов сплавов к ликвации 60
1.12. Зависимость механических свойств сплавов от толщины стенок отливок 67
5-1- Чугуны 75
5.2. Серый чугун с пластинчатым графитом 98
5.3. Высокопрочный чугун 103
5.4. Чугун с вермикулярным графитом 107
5.5. Ковкий чугун 108
5.6. Легированные чугуны 112
5.7. Синтетический чугун 114
5.8. Литейные стали 114
А = 1/В. 168
∆Н°т = ∆H°298 + ∫∆cpdT. 174
эн.юо 211
/ = ah, 237
Схема и принцип действия трехфазной дуговой 247
печи 247
11.2. Технология плавки 248
Особенности конструкции и технологии плавки чугуна в дуговых печах постоянного тока 251
Принцип действия индукционных тигельных печей 252
А, =503^, (Ш) 255
Электромагнитное перемешивание металла в тигле 257
Нт=к(12.3) 257
12.4. Основные элементы конструкции печей промышленной частоты 258
Изготовление футеровки печи 259
Технология плавки чугуна в индукционных тигельных печах промышленной частоты 261
12.7. Особенности плавки чугуна в индукционных тигельных печах средней частоты 264
Индукционные канальные печи в чугунолитейном производстве 266
12.9. Сравнительный анализ процессов плавки чугуна в современных чугуноплавильных печах 271
13.1. Технология получения высококачественного серого чугуна с пластинчатым графитом 271
13.2, Технология получения высокопрочного чугуна с шаровидным графитом 278
13.3. Производство чугуна с вермикулярным графитом 284
13.4. Производство ковкого чугуна 284
13.5. Плавка легированных чугунов 287
ПЛАВКА СТАЛИ 289
14.1. Плавка стали в мартеновских печах 289
14.2. Плавка стали в конвертерах 294
14.3. Плавка стали в дуговых печах 296
14.4. Плавка стали в индукционных тигельных печах 301
14.5. Плавка стали в плазменных печах 304
14.6. Электрошлаковый переплав стали 305
14.7. Внепечная дегазация стали 306
15.1. Плавка сплавов на основе алюминия 308
15.2. Плавка сплавов на основе магния 314
15.3. Плавка сплавов на основе цинка 318
15.4. Плавка медных сплавов 319
15.5. Плавка сплавов на основе никеля 323
15.6. Плавка титановых сплавов 324
К разделу 1 326
К разделу II 326
Приведенные данные показывают, что процессы взаимодействия углерода с окислителем могут протекать самопроизвольно как с выделением тепла, так и с его поглощением. Термодинамический анализ реакций, описывающих эти процессы, позволяет выявить движущие силы этих реакций и условия их протекания.
Известно, что самопроизвольное протекание реакции возможно при условии, если изменение энергии Гиббса AG в результате
реакции имеет отрицательное значение. Это изменение в свою очередь определяется уравнением Гиббса
A G°T =∆Ht°-T∆S°T, (5)
где A G°T- изменение энергии Гиббса в результате реакции; АЩ - изменение энтальпии системы в результате реакции; Т - термодинамическая температура, при которой протекает реакция; ∆Sj - изменение энтропии системы в результате реакции.
Энтропия, как известно из курса физической химии, является характеристикой термодинамической вероятности состояния тела, или показателем степени беспорядка, хаотичности расположения частиц, образующих это тело.
Наименьшее значение энтропии соответствует твердому кристаллическому состоянию тела. Расположение элементарных частиц в кристаллическом теле упорядочено в максимально возможной степени. При переходе вещества в жидкое состояние этот порядок нарушается, энтропия растет. Переход в газообразное состояние приводит к еще большей неупорядоченности частиц, и энтропия становится максимальной. Поэтому существенный рост энтропии характерен для реакций, сопровождающихся образованием газообразных продуктов или увеличением количества газов по сравнению с исходным состоянием.
Важно отметить также, что энтропийная составляющая в уравнении Гиббса (произведение T∆Sj) приобретает существенное значение только при высокой температуре.
Таким образом, движущими силами реакции может быть:
стремление системы к минимуму энергии, т. е. к выделению теплоты (∆H°T— отрицательное);
стремление к максимуму хаоса как наиболее вероятному состоянию любой системы (∆Sj — положительное).
Из анализа уравнения Гиббса следует, что отрицательные значения ∆G°T могут быть получены при следующих четырех сочетаниях возможных движущих сил.
При отрицательном значении изменения энтальпии ∆Ht°, (или при положительном значении Q), т.е. при экзотермических реакциях. При этом изменение энтропии близко к нулю.
При отрицательном значении изменения энтальпии АЩ и отрицательном значении произведения T∆S°T
При положительном значении изменения энтальпии, но при таких больших положительных значениях произведения T∆S°T чтобы по абсолютной величине это произведение превышало рост энтальпии ∆Ht°. Этот случай характерен для эндотермических реакций.
При отрицательном значении изменения энтальпии ∆Ht° и при положительном значении произведения T∆S°T Приведенные выше реакции (1)...(4) взаимодействия углерода с окислителем являются примером существования на практике всех этих вариантов. Экспериментально полученные зависимости изменения свободной энергии Гиббса от температуры для рассматриваемых процессов представлены графически на рис. 1.
Реакция полного горения углерода (1) протекает без изменения числа молей газа, не сопровождается ростом энтропии. Поэтому единственной движущей силой этой реакции является энергетический фактор. Влияние температуры на величину AG°T пренебрежимо мало. Эта реакция завершается с большой степенью полноты, является необратимой, т.е. полученный углекислый газ не может разлагаться с образованием свободного кислорода.
Реакция неполного горения углерода (2) сопровождается увеличением количества газов с 0,5 моль кислорода до 1 моль СО (на 1 моль углерода). Поэтому движущими силами этой реакции являются как энергетическая, так и энтропийная составляющие. Энтропийная составляющая усиливается по мере повышения температуры, при этом прочность СО возрастает. Реакция (8.2), как и реакция (1), необратима.
Реакция (3) догорания оксида углерода (И) (СО) до оксида углерода (IV) (С02) протекает с выделением тепла, но, в отличие от реакции (2), сопровождается уменьшением общего числа молей газов с 1,5 до 1, а следовательно, и уменьшением энтропии системы. В результате этого с повышением температуры величина A G°T уменьшается по абсолютной величине. Выше 3000 К реакция (8.3) протекает в обратном направлении. Из приведенных рассуждений следует, что диссоциация С02 при высоких температурах возможна только с образованием СО и 02, но не с выделением свободного углерода.
Реакция (4) окисления углерода углекислым газом протекает с поглощением тепла, но при существенном (в 2 раза) увеличении числа молей газа (с 1 моль С02 до 2 моль СО). Таким образом, движущей силой реакции (8.4) является стремление к максимуму хаоса как наиболее вероятному состоянию. Эта движущая сила преодолевает стремление к минимуму энергии только при достаточно высокой температуре (на практике выше 900 °С). Обратимость этой реакции показывает возможность диссоциации СО с выделением С и С02 и невозможность выделения при этом свободного кислорода.
Горение водорода и углеводородов. Водород - второй (после углерода) горючий элемент, входящий в состав многих видов топлива. Окисление водорода при сгорании протекает по реакций
Н2 + 0,502 = Н20 + 242040 Дж/моль. (6)
Единственной движущей силой реакции (6) является стремление к минимуму энергии, так как количество молей газов в
Рис. 1. Зависимость
AG°
реакций взаимодействия углерода с
кислородом от температуры
результате данной реакции уменьшается с 1,5 до 1. При высоких температурах энтропийный фактор смещает равновесие реакции влево, в сторону диссоциации молекул воды.
Из углеводородов наибольшее промышленное значение имеет природный газ, широко используемый в коксогазовых и газовых вагранках и других газовых плавильных печах. Метан СН4, являющийся одной из основных составляющих природного газа, окисляется по экзотермической реакции:
СН4 + 202 = С02 + 2 Н20 + 805 540 Дж/моль. (7)
Движущей силой реакции (7) является энергетический фактор, количество молей газа в результате реакции не изменяется.
При температурах выше 1700 °С процесс горения оказывается в значительной мере незавершенным, продукты горения метана наряду с С02 и Н20 содержат СО и Н2.
Тепловой эффект реакции горения природного газа почти в два раза превосходит эту величину для реакции сгорания углерода. Однако количество продуктов, образующихся при сгорании СН4, в три раза больше, чем при сгорании углерода. Поэтому температура продуктов горения природного газа не выше, а ниже, чем при горении углерода.