- •Оглавление
- •Предисловие к тому
- •Список используемых сокращений
- •Раздел 1. ФИЗИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ КОСМИЧЕСКОГО ПОЛЕТА
- •Глава 1.1 Время и системы координат
- •1.1.1. Время
- •1.1.2. Системы координат
- •1.1.3. Преобразования между системами координат
- •Глава 1.2. Солнечная система
- •1.2.1. Солнце
- •1.2.2. Планеты
- •1.2.3. Спутники и кольца планет
- •1.2.4. Астероиды и карликовые планеты
- •1.2.5. Объекты пояса Койпера. Кометы
- •Глава 1.3. Физические особенности Земли
- •1.3.1. Гравитационное поле и фигура Земли
- •1.3.2. Атмосфера Земли
- •1.3.3. Магнитное поле Земли
- •1.3.4. Корпускулярная радиация в околоземном космическом пространстве
- •1.3.5. Космический мусор и его характеристики
- •Раздел 2. МЕХАНИКА ПОЛЕТА
- •2.1.1. Способы выведения космических аппаратов на орбиту
- •Глава 2.2. Орбитальное движение
- •2.2.1. Невозмущенное орбитальное движение
- •2.2.1.1. Задача двух тел
- •2.2.1.2. Интегралы и уравнение Кеплера
- •2.2.1.3. Орбитальные элементы
- •2.2.1.4. Определение орбит в задаче двух тел
- •2.2.2. Возмущенное орбитальное движение
- •2.2.2.2. Влияние сжатия и атмосферы Земли на движение ИСЗ
- •2.2.2.3. Баллистические модели движения ИСЗ
- •2.2.4. Баллистические условия полета КА
- •2.2.5. Особые орбиты искусственных спутников Земли
- •2.2.5.1. Геостационарные орбиты
- •2.2.5.6. Критическое наклонение и орбиты типа «Молния»
- •Глава 2.3. Межорбитальные перелеты космических аппаратов
- •2.3.1. Понятие космического перелета. Перелет с конечной тягой, импульсный перелет
- •2.3.2. Реактивная сила. Формула Циолковского
- •2.3.4. Необходимые условия оптимальности перелета
- •2.3.5. Случай центрального ньютоновского гравитационного поля
- •2.3.6. Некоторые импульсные перелеты
- •2.3.7. Перелеты между околокруговыми орбитами
- •2.3.8. Оптимальные перелеты с конечной тягой
- •2.4.1. Управление геостационарной орбитой
- •2.4.2. Поддержание высокоэллиптических орбит
- •2.4.3. Поддержание высотного профиля полета Международной космической станции
- •2.4.4. Поддержание солнечной синхронности круговой орбиты
- •2.4.5. Поддержание стабильности местного времени прохождения восходящего узла круговой ССО
- •2.4.6. Управление высотой и трассой низкой круговой орбиты
- •2.4.7. Разведение спутников на круговой орбите
- •Глава 2.5. Спутниковые системы
- •2.5.1. Спутниковые системы и их баллистическое проектирование
- •2.5.2. Спутниковые системы непрерывного зонального обзора на круговых орбитах
- •2.5.2.1. Спутниковые системы на основе полос непрерывного обзора
- •2.5.2.2. Кинематически правильные спутниковые системы
- •2.5.3. Спутниковые системы периодического зонального обзора на круговых орбитах
- •2.5.3.1. Предпосылки создания современной теории периодического обзора
- •2.5.3.2. Регулярные спутниковые системы
- •2.5.3.3. Элементы маршрутной теории оптимизации спутниковых систем периодического обзора
- •2.5.3.4. Некоторые закономерности оптимальных решений
- •2.5.4. Спутниковые системы непрерывного локального обзора на эллиптических орбитах
- •2.5.5. Управление спутниковыми системами на круговых орбитах
- •Глава 2.6. Лунные и межпланетные траектории
- •2.6.1. Лунные траектории космических аппаратов
- •2.6.2. Траектории полета к планетам, астероидам, кометам
- •Глава 3.1. Типы (классификация) аэродинамических компоновок
- •3.1.3. Многоблочные компоновки с продольным разделением ступеней
- •3.1.4. Многоблочные компоновки с продольным делением ступеней и навесными полезными грузами
- •3.1.5. Выступающие и отделяемые элементы конструкции
- •3.3.1. Экспериментальные методы исследований
- •3.3.3. Аналоговые испытания
- •3.3.4. Численные методы расчета аэродинамических характеристик ракет
- •3.4.1. Ветровое воздействие на ракету при старте и транспортировании. Влияние стартовых сооружений и транспортировочных агрегатов
- •3.4.2. Ветровые нагрузки вблизи земли
- •3.4.3. Местные нагрузки при обтекании стационарным потоком
- •3.4.4. Распределенные аэродинамические нагрузки
- •3.4.5. Статическая устойчивость
- •3.4.6. Аэродинамические характеристики стабилизирующих устройств
- •3.4.8. Разделение ступеней ракет
- •3.4.9. Круговые аэродинамические характеристики тел вращения
- •3.4.11. Аэродинамическое воздействие на полезный груз в процессе отделения створок головных обтекателей
- •3.4.12. Аэродинамика отделяемых ступеней и элементов конструкции. Зоны падения (отчуждения)
- •3.5.3. Влияние струй двигателей на аэродинамические характеристики
- •3.5.4. Аэродинамическое нагружение выступающих элементов конструкции. Методы снижения нагрузок
- •3.5.5. Аэродинамические характеристики блоков многоблочных ракет в процессе их отделения
- •3.6.4. Дренирование элементов конструкции
- •3.6.5. Авиационное транспортирование
- •Глава 3.7. Термостатирование отсеков ракет при наземной подготовке
- •3.7.1. Задачи термостатирования. Ограничения. Методы решения
- •3.8.2. Классификация пусковых установок по их конструктивным схемам
- •3.8.4. Особенности тепловых процессов при старте
- •Глава 3.10. Собственная атмосфера космических аппаратов и ее влияние на функционирование приборов и систем
- •3.10.1. Экспериментальные исследования собственной внешней атмосферы космических аппаратов и станций
- •3.10.2. Особенности изменения давления в негерметичных отсеках геостационарных спутников
- •Глава 3.11. Загрязнение поверхностей космических аппаратов и методы его уменьшения
- •3.11.1. Источники загрязнения космических аппаратов
- •Глава 3.12. Аэрогазодинамика спускаемых аппаратов
- •3.13.2. Метеороиды
- •3.13.3. Космический мусор
- •3.13.4. Расчет вероятности непробоя КА метеороидами и техногенными частицами
- •3.13.5. Воздействия микрометеороидов и техногенных частиц на поверхность космического аппарата
- •3.14.2. Акустика и пульсации давления при старте ракет
- •3.14.3. Аэроакустические воздействия на ракеты в полете
- •3.14.4. Акустические воздействия на космические аппараты при наземной подготовке и в полете
- •4.2.1. Цели классификации
- •4.2.3. Систематическая классификация
- •Глава 4.3. Создание космических комплексов
- •4.3.2. Принципы обеспечения качества и надежности
- •4.3.3. Порядок создания космических комплексов
- •5.1.1. Теоретические основы проектирования летательных аппаратов
- •5.2.2. Схема многоуровневого исследования модернизации ракетного комплекса. Состав задач и математические модели
- •5.2.4. Задача оптимизации параметров модификаций ЛА. Математическая модель
- •5.2.6. Исследование эффективности модернизации РК
- •5.2.7. Анализ модификации ЛА с РДТТ при наличии неконтролируемых факторов
- •5.3.3. Проектирование топливных баков
- •5.3.4. Цилиндрические оболочки
- •Глава 5.5. Модели и методы исследования устойчивости и управляемости баллистических ракет
- •5.5.3. Исследование устойчивости продольных колебаний БР
- •Раздел 6. СРЕДСТВА ВЫВЕДЕНИЯ
- •Глава 6.1. Общая концепция
- •6.2.3 Ракеты носители «Циклон», «Зенит», «Зенит 3 SL»
- •6.3.3. МТКС «Спейс Шаттл»
- •Глава 6.4. Разгонные блоки
- •6.4.1. Разгонные блоки типа ДМ
- •6.4.2. Разгонные блоки типа «Бриз»
- •6.4.3. Разгонные блоки типа «Фрегат»
- •Глава 7.1. Жидкостные ракетные двигатели
- •7.1.1. Принципиальная схема ЖРД
- •7.1.3.1. Запуск
- •7.1.3.2. Работа ЖРД в полете
- •7.1.3.3. Автоматика ЖРД
- •7.1.3.4. Обеспечение устойчивой работы
- •7.1.4. Камера
- •7.1.4.1. Газодинамический расчет
- •7.1.4.2. Профилирование камеры
- •7.1.4.3. Тепловой расчет камеры
- •7.1.4.4. Конструирование камеры
- •7.1.4.5. Изготовление камеры
- •7.1.5. Газогенератор
- •Глава 7.2. Стендовые испытания двигательных установок
- •7.2.1. Задача отработки
- •7.2.2. Методика экспериментальной отработки жидкостных ракетных двигательных установок
- •7.2.4. Комплексные испытания пневмогидравлических систем и двигательных установок
- •Глава 8.1. Системы управления средств выведения
- •8.1.1. Назначение и область применения системы управления средств выведения
- •8.1.3. Функциональная структура и приборный состав систем управления средств выведения
- •8.1.4. Бортовой вычислительный комплекс и взаимодействие смежных систем
- •8.1.5. Навигация и наведение. Терминальное управление
- •8.1.6. Точность управления выведением полезного груза
- •8.1.7. Этапы развития систем управления средств выведения
- •8.1.9. Надежность и стойкость систем управления к помехам
- •8.1.10. Организация и обработка потоков информации о работе систем управления
- •8.1.11. Тенденция развития систем управления средств выведения
- •8.2.1. Бортовая аппаратура системы управления
- •8.2.2. Бортовое программное обеспечение
- •8.2.4. Наземная аппаратура системы управления
- •Глава 8.3. Системы разделения
- •8.3.1. Требования к системам разделения
- •8.3.2. Основные типы систем разделения
- •8.3.3. Исполнительные элементы систем разделения
- •8.3.4. Силы, действующие на разделяемые тела
- •8.3.5. Расчет систем разделения
- •8.3.6. Экспериментальная отработка систем разделения
- •8.3.7. Расчет надежности
- •8.5.1. Система одновременного опорожнения баков
- •8.5.2. Потребное давление наддува баков
- •Глава 8.6. Управление двигательной установкой
- •Глава 8.7. Исполнительные органы
- •Глава 8.8. Исполнительные приводы систем управления
Аджян А.П., Аким Э.Л., Алифанов О.М., Андреев А.Н. Ракетно-космическая техника. Машиностроение. Энциклопедия. T. IV-22 В двух книгах. Книга первая
64 |
Глава 2.2. ОРБИТАЛЬНОЕ ДВИЖЕНИЕ |
|
|
перицентра ; и истинной аномалии , которая называется аргументом широты u ;.
Аргумент широты u представляет собой угол от линии апсид до направления на НТ. Этот параметр особенно эффективен при рас смотрении круговых орбит, где перицентр, следовательно, и аргумент перицентра являют ся неопределенными. Положение линии апсид иногда определяют относительно направления Fx. Для этого вводят угол ;, называе мый долготой перицентра.
Углы i и полностью определяют плос кость орбиты в пространстве, а аргумент пери центра ; задает ориентацию орбиты на плос кости. Орбитальные элементы p, e,i, ,;,u не возмущенного движения определяют орбиту независимо от того, является ли она эллипти ческой, гиперболической или параболической. Часто вместо фокального параметра p в соста
ве кеплеровых элементов |
употребляют |
большую полуось a. |
|
Аргумент широты u |
истинная ано |
малия , средняя аномалия М и др.) задает положение тела на этой орбите. Но этот па раметр не содержит явного представления времени. Поэтому в качестве шестого кепле рового элемента орбиты часто используют положение НТ на орбите в начальный мо мент времени t0 , например среднюю анома лию M0 в эпоху. Можно также выбирать мо мент времени прохождения тела через опре деленную точку орбиты, например момент времени прохождения через перицентр 9 или через восходящий узел T . Шестой элемент 9 входит в уравнение связи со временем t (см. п. 2.2.1.2).
Координаты положения и скорости НТ
находятся из соотношений: |
|
||||||||||||
! x r(cosu cos cosi sinu sin ); |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y r(cosu sin cosi cosu sin ); |
|
||||||||||||
z r sini sinu; |
|
||||||||||||
|
|
|
|
c e sin |
|
|
|||||||
x |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
x sinu cos cosi cosu sin ); |
|||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
& |
|
|
p |
|
) |
||||||
|
|
|
|
r % |
|
( |
|||||||
|
|
|
c e sin |
|
|
||||||||
y |
|
|
|||||||||||
|
|
|
& |
|
|
|
|
y sinu sin cosi cosu cos ); |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
& |
|
|
p |
|
) |
||||||
|
|
|
r % |
|
( |
||||||||
|
|
c e sin |
|
|
|||||||||
|
z |
|
|||||||||||
|
|
& |
|
|
|
|
z sini cosu ). |
.2.14) |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
& |
|
|
p |
) |
|
|||||||
# |
|
|
r % |
( |
|
Как было отмечено ранее, в некоторых специальных случаях классические орбитальные элементы становятся неопределенными. Напри
мер, большое количество космических объектов в околоземном пространстве движутся по око локруговым орбитам (с малым эксцентрисите том e), что затрудняет использование таких эле ментов, как аргумент перицентра ; и момент времени прохождения через перицентр 9. По добные же проблемы возникают для околоэква ториальных орбит, где наклонение i близко к нулю. В этом случае слабо определены долгота восходящего узла и момент времени его про хождения T . Потому что все движение проис ходит близ экваториальной плоскости, а значит восходящий узел не является стабильным.
Геостационарные спутники, имеющие огромную значимость в современной практи ке, движутся по околокруговым околоэквато риальным орбитам. Чтобы избежать таких сложностей, движение НТ рассматривается с помощью специальных «несингулярных» (ре гулярных) элементов орбиты. Один из воз можных наборов таких элементов для орбит как с малыми эксцентриситетами, так и с ма лыми наклонениями, имеет вид:
! |
|
|
i |
|
a, h e sin( ;), k ecos( ;), p tg |
|
sin , |
||
# |
|
|
2 |
|
|
i |
|
|
|
q tg |
|
cos ,l ; M . |
|
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
Геометрически, элементы k и h близки к проекции вектора Лапласа f на экваториаль ную плоскость Fxy для орбит с малыми накло нениями, а элементы 2 p и 2q дают прибли женные значения проекции вектора интеграла площадей c на экватор. Средняя долгота l мо жет интерпретироваться для подобных орбит как долгота текущего положения НТ. Несин гулярные элементы очень эффективны при рассмотрении движения спутника по этим ор битам с учетом их возмущений.
2.2.1.4. Определение орбит в задаче двух тел
Как показано в предыдущем параграфе, положение и скорость НТ, движущегося по орбите задачи двух тел, просто и однозначно определяются на любой момент времени, если известны значения орбитальных кеплеровых элементов.
Рассмотрим обратную задачу: получение элементов орбиты при известных векторах по ложения r и скорости V спутника в определен ный момент времени t. Эта задача также имеет единственное решение, т.е. всегда имеется од нозначное соответствие шести орбитальных
Аджян А.П., Аким Э.Л., Алифанов О.М., Андреев А.Н. Ракетно-космическая техника. Машиностроение. Энциклопедия. T. IV-22 В двух книгах. Книга первая
НЕВОЗМУЩЕННОЕ ОРБИТАЛЬНОЕ ДВИЖЕНИЕ |
65 |
|
|
элементов и начальных значений векторов по ложения и скорости.
Вектор |
угловой |
скорости c [r V ] |
|||
{yz zy ; zx xz ; xy yx} из интеграла |
пло |
||||
щадей |
и его |
модуль |
c | c | можно |
полу |
|
чить из |
r {x; y; z} и V {x; y; z}. Так |
как его |
|||
представление |
через |
элементы |
орбиты |
||
c c{sini sin ; sini cos ; cosi}, то |
накло |
нение орбиты и долгота восходящего узла подчиняются следующим формулам:
tg i |
|
cx2 |
cy2 |
, tg |
c |
x |
. |
(2.2.15) |
|
|
cz |
|
cy |
|
Здесь следует упомянуть, что выбор квад ранта для i и должен проходить в соответствии с условиями: 05 i 5 180 , sign (cos ) sign ( cy ).
Аналогичным образом, решая уравнения (2.2.14) для положения r НТ относительно cosu и sinu, определяем значение аргумента широты u:
tg u |
z / sini |
|
z / c |
(2.2.16) |
x cos y sin |
cx y cy x |
при условии sign (cosu) sign (cx y cy x).
Зная величину модуля c вектора интегра ла площадей из (2.2.9), находится фокальный
параметр: |
|
p c2/ ., |
(2.2.17) |
где . — гравитационная постоянная притяги вающего центра.
Из интеграла энергии получим значение большой полуоси орбиты:
|
2 |
|
V 2 |
1 |
|
||
& |
|
|
|
|
) |
|
(2.2.18) |
|
|
|
|||||
a & |
|
|
. |
) . |
|||
% r |
|
( |
|
|
|||
Тогда эксцентриситет e вычисляется по |
|||||||
формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
. |
|
|||
1 (p / a) |
(2.2.19) |
Используя соотношения в невозмущен ном движении задачи двух тел r a(1 ecos E); (r,V ) .a e sin E, можно найти значение экс центрической аномалии E:
tg E |
(r,V ) / |
.a |
|
, |
(2.2.20) |
|
1 r / a |
|
следовательно, и истинной аномалии орбиты:
|
sin E |
1 e2 |
|
|
|
|
(r,V ) / |
.a |
|
|
|
|
|
e2 |
|
||||||||
tg |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
(2.2.21) |
||
|
cos E e |
|
1 e2 r / a |
|
при условии поиска квадранта sign (cos )sign (1 e2 r / a).
Аргумент перицентра ; теперь получа
ется как |
|
; u . |
(2.2.22) |
Шестой элемент орбиты, связанный с временем, определяется из уравнения време ни. Например, средняя аномалия M в эпоху t, для которой известны r и V, вычисляется из уравнения Кеплера с использованием уже из вестной эксцентрической аномалии E:
M E e sin E. |
(2.2.23) |
Таким образом получаются все шесть орбитальных элементов, полностью опреде ляющих размеры и форму орбиты, поло жение и ориентацию в пространстве, поло
жение НТ на орбите в заданный |
вре |
мени. |
|
Для аналитического нахождения шести орбитальных элементов необходимо как ми нимум шесть независимых измерений (уг лов, дистанций, скоростей). Для невозму щенной задачи двух тел разработано множе ство различных аналитических методов оп ределения орбиты. Они традиционно разде ляются на методы типа Лапласа и Гаусса, так как именно эти два ученых в конце XVIII – начале XIX века разрабатывали подобные методы определения орбит НТ Солнечной системы.
Методы типа Лапласа сводятся к полу чению векторов положения и скорости в момент времени, соответствующий середи не интервала наблюдения, после чего их можно конвертировать в орбитальные эле менты, как это показано ранее. Однако по добный подход дает эффективные результа ты только при недлинных интервалах на блюдений, если информация по скорости получается интерполяцией позиционных измерений.
Гаусс рассматривал задачу нахождения орбитальных элементов из трех угловых набо ров, представляющих направление на косми ческий объект (например, азимут и склонение) в разные моменты времени на длительных ин тервалах наблюдений. Первым в таком подхо де можно назвать немецкого ученого Иоганна Герберта Ламберта, сформулировавшего зада чу определения орбиты по двум известным векторам положения спутника, которые могут получаться из измерений расстояния и углов.
Аджян А.П., Аким Э.Л., Алифанов О.М., Андреев А.Н. Ракетно-космическая техника. Машиностроение. Энциклопедия. T. IV-22 В двух книгах. Книга первая
66 |
Глава 2.2. ОРБИТАЛЬНОЕ ДВИЖЕНИЕ |
|
|
задача называется задачей Ламберта и рас сматривается ниже.
Обозначим через r1 {x1;y1; z1} и r2 {x2;y2; z2} векторы положения НТ в моменты времени t1 и
t2, причем t1 + t2. Абсолютные значения r1 и r2 этих радиус векторов:
r 2 x 2 y 2 z2, r 2 |
x 2 |
y 2 |
z2. |
(2.2.24) |
||||
1 |
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим вариант, когда интервал вре мени наблюдения меньше половины периода обращения НТ, поэтому разница между аргу
ментами широты u2 и u1, а значит и истинны |
||
ми аномалиями 2 и |
1, |
меньше 180 : |
0+ (u2 u1) ( 2 1)+ 180 . |
Это |
допущение не |
является критическим для решения задачи, поскольку алгоритм расчета схож и для более чем полувиткового интервала при условии, ко нечно, что об этом известно.
Аналогично вышеприведенной схеме по лучения элементов орбиты при известных r, V (2.2.15) вычисляется вектор S [r1 r2]
{y1 z2 z1y2; z1 x2 x1 z2; x1y2 y1 x2}, перпенди кулярный орбитальной плоскости. Далее мож
но определить наклонение i орбиты и долготу восходящего узла :
tg i |
|
Sx2 |
Sy2 |
, tg |
S |
x |
. (2.2.25) |
|
|
Sz |
|
Sy |
Здесь следует напомнить, что выбор квад ранта для i и также должен проходить при ус ловиях: 05 i 5 180 , sign (cos ) sign ( Sy ).
Соответственно, аргумент широты u1 на ходится при решении уравнений (2.2.14) отно сительно cosu1 и sinu1 для положения r1 НТ:
tg u1 |
|
z1 / sini |
|
z1 |
/| S | |
, если |
|
x1 cos y1 sin |
Sx y1 |
Sy x1 |
|||||
|
|
|
|
sign (cosu1) sign (Sx y1 Sy x1). (2.2.26)
Отметим, что модуль вектора S равен уд военной площади треугольника, образованно го векторами r1 и r2:
| S | 2 r1r2 sin ( 2 1) r1r2 sin ( ). (2.2.27)
При этом сектор эллипса, образованный этими же векторами r1 и r2 имеет площадь, со гласно второму закону Кеплера пропорцио нальную времени между t1 и t2:
|
|
|
|
. |
|
|
8 |
c |
(t2 t1) |
|
p |
(t2 t1). |
(2.2.28) |
|
|
|
||||
2 |
|
2 |
|
|
Обозначим отношение площади сектора 8 к площади треугольника , образованных векторами r1 и r2, символом Χ:
Χ |
8 |
|
|
.p |
|
|
t1) |
9 |
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
(t2 |
|
p |
|
|
|
|
p. |
||||||||||
|
|
|
|
| S | |
r r |
sin( |
|
|
|||||||||||
|
|
| S | |
|
|
|
|
2 |
) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.2.29) |
Для простоты используют еще одно обо
значение «регуляризованного времени»:
9 (t2 t1)..
Отметим также следующее выражение, связывающее разность истинных аномалий со скалярным произведением векторов r1 и r2:
cos( ) (r1, r2). (2.2.30) r1r2
Дальнейшее определение оставшихся орбитальных элементов требует знания зна чения фокального параметра p a(1 e2), ко торый, как видно из (2.2.29), зависит от нахо ждения величины Χ. Гаусс разработал эффек тивный и устойчивый путь для получения этой величины. Для этого он выразил Χ2(Χ 1) и Χ2 через полуразность эксцентрических аномалий (E2 E1) / 2:
Χ2(Χ 1) m |
2 sin(2 ) |
; |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(2.2.31) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin3 |
|
|||||||
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Χ2 |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
l sin2( / 2) |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
где m 9273 , l |
[(r1 r2)7 1] |
, 7 |
|
|
|
1 |
|
. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r2 |
(r1, r2)) |
||
Исключая из уравнений |
2.31), при |
||||||||||||||||
ходим к трансцендентному |
|
|
|
|
|
для Χ: |
|||||||||||
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
Χ 1 |
|
W |
& |
|
l ), |
|
(2.2.32) |
||||||||||
|
2 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
& |
) |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Χ |
% |
Χ |
( |
|
|
|
|||||||
|
|
|
1 |
|
(2n 4)!! |
|
|
|
|
|
|||||||
где функция W (w) |
wn . |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
n 0 (2n 3)!! |
|
|
|
Решение (2.2.32) достигается различны ми способами, разработанными в течение по следних двух с лишним столетий. Например, существуют алгоритмы итерационного вы числения значения Χ с помощью «процедуры
секущих»: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Χ j 1 Χ j f (Χ j ) |
|
Χ j Χ j 1 |
, |
|||||
f (Χ j |
) f (Χ j 1) |
|||||||
|
|
|
|
(2.2.33) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
m |
|
m |
|
|||
f (Χ) 1 |
Χ |
W & |
l ), |
|
||||
|
2 |
|
||||||
|
2 |
|
& |
) |
|
|||
|
|
Χ |
% |
Χ |
( |
|