- •Издание училища
- •В.1. Место рлс в радиолокационной системе
- •Глава 1. Основные характеристики рлс и требования, предъявляемые к ним
- •1.1. Общие сведения
- •1.2. Состав радиолокационной информации
- •1.3. Зона обзора
- •1.4. Точность измерения координат
- •1.5. Разрешающие способности по координатам
- •1.6. Помехозащищенность
- •1.7. Информационная способность
- •1.8. Надежность
- •1.9. Электромагнитная совместимость
- •1.10. Маневренные характеристики
- •Глава 2. Дальность действия рлс в различных условиях ее работы
- •2.1. Уравнение радиолокации в режиме обзора при произвольных форме зоны обнаружения и способе обзора
- •2.1.1. Вывод уравнения радиолокации
- •2.1.2. Изодальностная зона обнаружения
- •2.1.3. Изовысотная зона обнаружения
- •2.1.4. Смешанная зона обнаружения
- •2.2. Дальность действия рлс с учетом затухания радиоволн в атмосфере
- •2.3. Дальность действия рлс в условиях активных маскирующих помех
- •2.3.1. Дальность действия рлс в условиях активных шумовых маскирующих помех
- •2.3.2. Дальность действия рлс в условиях импульсных помех
- •2.4. Дальность действия рлс в условиях маскирующих пассивных помех
- •Действия рлс при включении аппаратуры защиты в условиях отсутствия пп
- •2.5. Дальность обнаружения маловысотных целей
- •2.6. Упрощенные формы записи уравнения радиолокации
- •Глава 3. Основные характеристики радиолокационных целей
- •3.1. Общие сведения
- •3.2. Статистические модели целей
- •3.3. Оценка влияния и на вероятность обнаружения цели
- •3.3.1. Оценка влияния вида плотности распределения вероятности эпц
- •3.3.2. Оценка влияния вида энергетического спектра флюктуации отраженного сигнала
- •3.4. Оценка среднего значения эффективной поверхности радиолокационных целей
- •3.4.1. Точечные (сосредоточенные) цели
- •3.4.2. Распределенные цели
- •3.5. Энергетический спектр флюктуаций сигнала, отраженного от точечной цели
- •3.6. Энергетический спектр флюктуаций сигнала, отраженного от распределенной цели
- •Глава 4. Показатели качества и параметры обнаружения
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Показатели качества радиолокационного обнаружения в точке
- •4.3. Показатели качества радиолокационного обнаружения за обзор
- •4.4. Период ложной тревоги
- •4.5. Интегральные вероятности правильного обнаружения и ложной тревоги
- •4.6. Выбор значений показателей качества обнаружения
- •4.7. Параметры обнаружения и связь между ними
- •4.8. Определение требуемого значения отношения сигнал—шум на входе устройства сравнения с порогом
- •5.1. Основные отличия целей и маскирующих пассивных помех
- •5.2. Пути повышения помехозащищен-ности рлс в условиях маскирующих пассивных помех
- •5.3. Выбор структуры зондирующего сигнала при работе рлс в условиях пассивных помех
- •5.4. Способы обеспечения заданного значения 1-й слепой скорости
- •5.5. Классификация систем сдц
- •5.6. Обобщенная структурная схема и основные характеристики системы сдц
- •5.7. Система сдц с эквивалентной
- •5.7.1. Структурная схема системы сдц
- •5.7.2. Основные характеристики системы
- •5.7.3. Принципы построения элементов и устройств системы сдц
- •5.7.4. Влияние нестабильностей аппаратуры на эффективность сдц
- •5.8. Системы сдц с внутренней когерентностью на базе устройств чпк на радиочастоте
- •5.9. Системы сдц с внешней когерентностью
- •5.9.1. Система сдц с некогерентной компенсацией пп
- •5.9.2. Система сдц с помеховым гетеродином
- •5.9.3. Основные характеристики систем
- •5.10. Системы сдц на базе автокомпенсаторов
- •5.10.1. Структурная схема
- •5.10.2. Основные характеристики чпак
- •5.10.3. Требования к функциональным элементам чпак и их обеспечение
- •5.11. Фильтровые и корреляционно-фильтровые системы сдц
- •5.11.1. Фильтровые системы сдц
- •5.11.2. Корреляционно-фильтровые системы сдц
- •5.11.3. Основные характеристики систем
- •6.2.2. Шумовая автоматическая регулировка усиления
- •6.2.3. Усилители с логарифмической амплитудной характеристикой
- •6.2.4. Автоматическая регулировка порога ограничения
- •6.3. Повышение помехозащищенности за счёт увеличения плотности потока энергии зондирующего сигнала
- •6.4. Технические решения, обеспечивающие защиту рлс методом пространственной селекции
- •6.4.1. Основные пути реализации метода пространственной селекции
- •6.4.2. Уменьшение угловых размеров главного лепестка диаграммы направленности
- •6.4.3. Снижение уровня боковых лепестков
- •6.4.4. Уменьшение уровня приёма в направлениях на постановщики активных помех
- •6.5. Технические решения, обеспечивающие защиту рлс от помех по главному лепестку диаграммы направленности
- •6.6. Принципы построения систем перестройки рабочей частоты рлс
- •6.6.1. Требования к параметрам системы перестройки станции
- •6.6.2. Структурная схема спс
- •6.7. Устройства защиты рлс от импульсных помех
- •6.7.1. Виды импульсных помех
- •6.7.2. Устройства защиты от узкополосных импульсных помех
- •6.7.3. Устройства защиты от широкополосных импульсных помех
- •6.7.4. Устройства защиты от несинхронных импульсных помех
- •6.7.5. Особенности построения устройств защиты от оип
- •6.8. Принципы построения анализаторов помеховои обстановки в адаптивных рлс
- •Глава 7. Принципы построения аппаратуры пеленгации постановщиков активных помех
- •7.1 Требования предъявляемые к аппаратуре пеленгации
- •7.2. Обобщенная структурная схема и варианты технической реализации аппаратуры пеленгации
- •8.Обеспечение электромагнитной совместимости рлс
- •8.1. Пути обеспечения электромагнитной совместимости рлс
- •8.2. Технические решения, обеспечивающие ослабление неосновных излучений рлс
- •8.3. Технические решения, обеспечивающие ослабление приема по неосновным каналам
- •Глава 9. Потери в тракте приёма и выделения сигналов из помех и технические решения, обеспечивающие их снижение
- •9.1 Обобщенная структурная схема тракта приёма и выделения сигналов из помех
- •9.2. Потери в приёмной антенне
- •9.3. Потери в тракте высокой частоты на прием
- •9.3.1. Обобщенная структурная схема тракта высокой частоты импульсной рлс
- •9.3.2. Методика учета потерь в тракте высокой частоты
- •9.4. Потери за счет рассогласования частотной характеристики линейной части приемника и частотного спектра сигнала
- •9.4.1. Составляющие коэффициента потерь Lрф
- •9.4.2. Потери рассогласования, обусловленные наличием побочных каналов приема
- •Потери рассогласования,обусловленные неоптимальностью формы ачх линейной части приёмника
- •9.4.3. Потери рассогласования, обусловленные расстройкой приёмника по частоте
- •9.5. Требования к системам апч и технические решения, обеспечивающие их выполнение
- •9.6. Потери интегрирования
- •9.7. Принципы построения рециркуляторов
- •9.7.1. Общие сведении о рециркуляторах
- •9.7.2. Рециркулятор на базе ультразвуковой линии задержки
- •9.7.3. Требования к функциональным элементам рециркулятора
- •9.7.4. Многоступенчатые рециркуляторы
- •9.8. Накопители на электронно-лучевой трубке
- •9.9. Комплексирование накопителей
- •9.10. Потери. Обусловленные накоплением дополнительного шума
- •9.10.1. Причины возникновения потерь
- •9.10.2. Объединение сигналов в рлс с парциальной диаграммой направленности на приём
- •9.10.3. Накопление дополнительного шума на экране элт
- •9.10.4. Накопление дополнительного шума в вус
- •9.11. Потери за счет ограничения сигналов сверху
- •9.12. Потери за счет нестабильности порогового уровня и коэффициента усиления приёмника
- •9.13. Потери за счет нестационарности помех на входе системы обработки сигналов
- •9.13.1. Причины нестационарности помех
- •9.13.2. Стабилизация вероятности ложной тревоги в условиях отражений от протяженных источников пп
- •9.13.3. Непараметрические обнаружители
- •9.14. Потери, связанные с работой оператора
- •9.15. Методика учета потерь в тракте приёма и выделения сигналов
- •Глава 10. Обеспечение требований к параметрам зондирующего сигнала
- •10.1. Параметры зондирующего сигнала и их влияние на характеристики рлс
- •10.2. Основные типы передающих устройств и их сравнительная характеристика
- •Глава 11. Влияние способа обзора зоны обнаружения на характеристики рлс
- •11.1. Виды и способы обзора зоны
- •11.2. Сравнение способов обзора зоны обнаружения при отсутствии потерь
- •11.3. Сравнение способов обзора зоны обнаружения при наличии потерь
- •11.4. Возможности уменьшения числа парциальных каналов в трехкоординатных рлс
- •Глава 12. Обеспечение требований к точности измерения координат
- •12.1. Общие сведения об ошибках измерения. Связь между ошибками
- •12.2. Ошибки измерения дальности и технические решения, обеспечивающие их снижение
- •12.2.1. Потенциальная ошибка измерения дальности
- •12.2.2. Ошибка измерения дальности за счет особенностей распространения радиоволн
- •12.2.3. Инструментальная ошибка измерения дальности
- •12.2.4. Динамическая ошибка
- •12.3. Ошибки измерения угловых координат и технические решения, обеспечивающие их снижение
- •12.3.1. Потенциальная ошибка
- •12.3.2. Ошибки измерения угловых координат за счёт особенностей распространения радиоволн
- •12.3.3. Инструментальная ошибка измерения угловых координат
- •12.4.1. Уравнение высоты
- •К разрешающим способностям рлс по координатам
- •13.5. Реальная разрешающая способность рлс по высоте
- •13.6. Вероятность разрешения целей в группе
- •Глава 14 особенности построения рлс с широкополосными зондирующими сигналами
- •Глава is. Особенности построения рлс с электронным управлением лучом
- •Глава 16. Особенности построения мс с цифровой обработкой сигналов
- •16,3.1. Общие понятия
- •16.3.3. Устройство квантования
- •16.3.4, Параметры ацп
- •16.3.5. Типы ацп
- •16.4.1. Обнаружитель типа движущегося окна
- •16.5. Особенности построения цифровых обнаружителей
- •16.5.1. Вычислитель модуля
- •16.5.2. Цифровые накопители
- •16.7.2. Особенности технической реализации цгфп,
- •16.7,3. Особенности технической реализаций
- •16.8. Цифровые авто компенсаторы
- •Глава 1. Основные характеристики рлс и требования, предъявляемые
- •Глава 2. Дальность действия рлс в различных условиях ее работы . 22
- •Глава 3. Основные характеристики радиолокационных целей ... 43
- •Глава 4. Показатели качества и параметры обнаружения .... 59
- •Глава 5 Обеспечение требуемой помехозащищенности рлс и условиях
- •Глава 7. Принципы построения аппаратуры пеленгации постщювщиков
- •Глава 8. Обеспечение электромагнитной совместимости рлс . . . F79
- •Глава 10. Обеспеченно требований к параметрам зондирующего сигнала 22s1
- •Глава 13. Обеспечение требований к разрешающим способностям рлс
- •[6.Я. Цифровые Ёвтокомпевсаторы 345
12.3.3. Инструментальная ошибка измерения угловых координат
Составляющими инструментальной ошибки измерения угловых координат являются:
ошибки за счёт неточного ориентирования, горизонтирования и юстирования антенны РЛС;
ошибки, возникающие при передаче углового положения антенны к измерителю;
ошибки съёма.
Ошибка за счет неточного ориентирования оказывает влияние только на точность измерения азимута. Она зависит от способа топопривязки точки стояния РЛС, точности используемых топогеодезических приборов (буссоли, теодолита), а также степени соответствия электрической и геометрической осей антенны, т. е. от точности изготовления антенной системы.
Существующие методы топопривязки обеспечивают точность ориентирования в пределах нескольких минут. Для уменьшения ошибки, связанной с рассогласованием электрической и геометрической осей антенны, которая по своему характеру является систематической, используются выносные гетеродины, по излучению которых уточняется направление электрической оси антенны. С учётом этого среднее квадратическое значение ошибки ориентирования составляет σβ ор = 5...10'.
Неточность горизонтирования антенны приводит к отклонению её электрической оси от нормали к поверхности земли и точке стояния РЛС, а следовательно, к наклону ДН антенны и возникновению ошибки из-за неточности горизонтирования. Как видно из рис. 12.3, если ошибка горизонтирования равна Δг, а высота полёта цели над линией горизонта — Hлг, то это приведёт к линейной ошибке в измерении местоположения цели в азимутальной плоскости и ошибке измерения азимута .
Среднее квадратическое значение этой ошибки σβг = σΔгsin ε и может составлять, особенно на больших углах места, значительную часть ошибки горизонтирования. При измерении угла места вклад этой ошибки ещё более значителен, поскольку σεг = σΔг.
Для снижения этой ошибки при развёртывании РЛС и при проведении регламентных работ горизонтирование антенных Рис. 12.3. К определению ошибки
систем осуществляется с помощью теодолитов, а для за счёт неточности горизонтирования
текущего контроля правильности горизонтирования антенны
используются индикаторы уровня.
Рис. 12.4. Система передачи азимута; а — одноканальная; б —.двухканальная
Юстирование антенны производится после её горизонтирования и сводится к установке номинального положения оси антенного луча. Осуществляется с помощью топогеодезических приборов, юстировочных приспособлений и вышек, излучающих контрольные сигналы. При соблюдении требований соответствующих инструкций и методик по юстированию ошибка измерения угла, обусловленная неточностью юстирования, не превышает единиц минут.
Ошибка за счёт передачи углового положения антенны к измерителю имеет место в основном при измерении азимута. Она обусловлена ошибками электромеханических устройств, неточностью срабатывания электронных схем и люфтом в механических редукторах, входящих в систему передачи азимута (СПА). В РЛС используются одноканальные и двухканальные системы передачи азимута на сельсинах. Достоинством одноканальных СПА (рис. 12.4а) является отсутствие ложного нуля, однако точность их невысока и составляет около 1°. Поэтому они находят применение лишь в РЛС метрового диапазона, где другие составляющие ошибок имеют тот же порядок. В РЛС сантиметрового диапазона используются только двухканальные СПА (рис. 12.4б). Точность передачи азимута в таких системах примерно в nр раз выше, чем в одноканальных (nр — коэффициент редукции точного канала). Средняя квадратическая ошибка составляет σβ(2кан) = 7 ... 9'.
Коэффициент редукции обычно имеет значения nр — 20...40. В двухканальных СПА с чётным значением np возможно слежение с рассогласованием на 180° из-за совпадения истинного нуля точного канала с ложным нулем грубого. Для исключения этого предусматривают специальные схемы сбивки нуля. Кроме того, для уменьшения ошибки сельсины питаются от источников с повышенной частотой (единицы килогерц).
Ошибка, возникающая при съёме угловых координат, зависит от вида съёма.
При визуальном съёме она обусловлена неточностью формирования масштабных отметок азимута (МОА) или угла места, неточностью определения центра отметки, интерполяцией положения центра отметки относительно масштабных отметок.
Ошибки формирования МOA зависят от способа формирования. Масштабные отметки азимута на экране индикатора образуются путём подсвета развертки дальности па азимутах, кратных минимальной градации МОА ΔβМОА. В соответствии с этим МОА должны быть синхронизированы импульсом запуска РЛС и иметь длительность, равную длительности развёртки по дальности τМОА = Тр. Получение различных градаций МОА с целью удобства отсчёта азимута обеспечивается изменением амплитуды импульсов МОА.
Существуют электромеханический и электрический способы формирования МОА (рис. 12.5). При электромеханическом способе (рис. 12.5а) в качестве датчика МОА используется контактная группа, замыкающаяся с помощью кулачков, механически связанных с антенной. Число кулачков т и коэффициент редукции л,, определяют градацию МОЛ
Рассмотрим кратко функционирование устройства. В исходном состоянии замкнуты контакты 2—3, и па схему совпадения пода
ется запрещающий пошнцпад. Имшульсы запуска при этом не проводят на выход схемы. После набегания кулачка контакты 2—3 размыкаются, а контакты / --2 замыкаются, и па схему совпадения подастся разрешающий потенциал. Время замыкания контактов составляет десятки миллисекунд, поэтому через схему совпадения могут пройти несколько импульсов запуска. Для формирования МОА только ог первого импульса служит схема выделе !:ия импульса зацускл, представляющая собой формирователь импульсов (обычно блокгигг-геяератор! с временем ноестаповлекия Это исключает ее срабатывание ог остальных импульсои запуска, прошедших схему совпадения. Выделенный импульс за пуска поступает на схему формирования МОЛ, вырабатывающую импульс с длительностью, равной
Ошибки в устройстве возникают из-за несовпадения моментов замыкания контактом и прихода импульсов запуска, изменения момента замыкания контактов вследствие иеханнчеоких люфтов.
Поскольку моменты за'МЫ'кання контактов и поступления им-пульсов запуска не синхронизированы, то интервал времени между ними представляет собой случайную величину с равновероятным законом распределения в пределах]. При этом
а связанная с ней ошибка намерения азимута
при скорости вращения и 7',, =
= 5 мс эта ошибка равна ст^ = 3'. Вторая составляющая ошибки значительно больше и в основном определяет суммарную ошибку, которая может достигать значении 15... 20'. Поэтому этот способ формировании МОЛ используется в РЛС с малой точностью измерении азимута. Лучшая точность обеспечивается при электрическом способе формирования МОЛ. В качестве датчиков МОЛ а этом случае используются сельсины или джжи с. ^rar^)i(тa^^и. В устройстве формирования МОД на сельсинах (рис. 12.56) напряжение с выхода есл:>сш!-трапсфор1матора детектируется, усиливается, ограничивается и используется в качестве стробирующего напряжения. Импульсы запуска проходят через етробиругощий каскад только тогда, когда это напряжение близко к нулю. При этом также позможно прохождение нескольких импульсов запуска, и режим работы последующих элементов выбирается так, чтобы МОЛ формировалась только ог первого импульса запуска, т. с. так же, кик \\ в ранее рассмотренном случае.
Принцип работы магнитного датчика МОЛ (ряс. 12.6) основан на изменении сопротивления катушки индуктивности L переменному току*при- изменении сопротивления магнитопровода.
Рис. 12.6. Магнитный датчик масштабны* отметок азимута: ■ а- диск с магнитами; б — схема датчика
Диск с нанесенными >;а неги рисками из магнитного материала (рис. 12.6а) помещен it поле постоянного магнита и вращается синхронно с антенной. Когда какой-либо из магнитов диска попадает в область зазора, сопротивление магнитопровода, а следовательно, и катушки L уменьшается и на нагрузке появляется выходной импульс. Он далее детектируется и используется для фор-
259
мвровання МОЛ, которое осуществляется так же, кз'К и в схеме рис. 12.5а. Изменяя скорость вращения диска, путем выбора коэффициента редукции, и угловое расстояние между рисками, можно обеспечить любую градацию МО А. Средняя к аи драги теска я пшкбш при электрическом способе формирования МОЛ обусловлена в основном несовпадением моментов прихода импульсов запуска и сигналов с датчика МОД и составляет 3...4'.
Ошибка за счет неточности определения центра отметки существенно зависит от соотношения линейного размера отметки по углу и разрешающей способности человеческого глаза Агл- Если £)тм/Д.-л ~> U то средняя квадрэтическая ошибка определения центра отметки
(12.21) Если. то
(12.22)
где --масштаб по углу;
Л6 — величина сектора, наблюдаемого на индикаторе (для ИКО йр = 360°);
LPs —длина развертки индикатора по углу (для ИКО Lpe = 7iDlvr/\R).
оре-щнн кщадра гаческая ошшжа определения центра отметки составляет Овди = 10... 15'. Для се уменьшения необходимо использовать крупные масштабы индикаторов по углу.
Ошибка интерполяции возникает за счет неточного определения положения центра отметки от цели относительно масштабных отметок азимута или угла места
При намерении азимута цели она может быть значительной,
и для ее снижения необходимо попользовать МОА .мелких градаций (порядка 1°), иго, в свою очередь, требует использования крупных масштабов индикаторов по азимуту.
При полуавтоматическом съеме ошибка измерения утло-зой координаты обусловлена:
неточностью определения центра отметки (ом. (12.21), (12.22)); неточностью совмещения маркера; дискретностью представления угловой координаты.
Ошибки за счет неточного совмещения маркера с Центром отметки и дискретности представления в соответственно равны
где Авд — дискретность представления угловой координаты при съеме.
Опенка величины ошибки, возникающей при автоматическом съзме угловой координаты, произведена в § 16.6.
12.3.4. Динамическая ошибка измерения угловых координат
Линейное смещение цели за время съема составляет в азимутальной плоскости irp = Vitc — «n^sin q; в угломестной плоскости — \ге — vrtf. sin к cos q, где v/ — тангенциальная составляющая скорости цели. Угловые смещения соответственно равны Лр ^= = Дгр/г, As = \r,-/r.
При равновероятном (в пределах 0... 2л) ракурсе цели средние квадратичеекис значения динамических ошибок оц ,(1,ц =
--= иц1<./\'2 г; оедян ■== vjc sin е/]'2г.
Эффективным способам снижения этих ошибок является нс-цользсвание полуавтемати'чеокого или автоматического съема координат.
12.4. ОШИБКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫСОТЫ И СПОСОБЫ ИХ СНИЖЕНИЯ