- •Предисловие
- •Глава 1. Основные понятия
- •1.1. Задачи и цель науки о сопротивлении материалов и ее значение для инженерного образования
- •1.2. Геометрическая классификация объектов
- •1.3. Классификация внешних сил
- •1.4. Расчетная схема
- •1.5. Допущения о свойствах материала
- •1.6. Внутренние усилия в поперечных сечениях бруса
- •1.6.1. Основные понятия
- •1.6.2. Метод сечений
- •1.6.3. Основные виды деформаций бруса
- •1.6.4. Определение внутренних усилий
- •1.6.5. Алгоритм построения эпюр
- •1.6.7. Интегральные зависимости между внутренними силовыми факторами и внешней нагрузкой
- •1.6.8. Примеры и правила построения эпюр
- •1.6.9. Методика построения эпюр в программном продукте MathCAD
- •1.7. Напряжения. Понятие о напряженном состоянии
- •1.8. Перемещения точки и линейного отрезка
- •1.9. Допущения о характере деформаций
- •Вопросы для самопроверки
- •Варианты вопросов в билетах ЕГЭ
- •Глава 2. Геометрические характеристики поперечных сечений брусьев
- •2.1. Моменты сечения
- •2.2. Центр тяжести сечения и свойство статического момента
- •2.3. Зависимости между моментами инерции относительно параллельных осей
- •2.4. Вычисление моментов инерции простых фигур
- •2.5. Изменение моментов инерции при повороте координатных осей
- •2.6. Главные оси и главные моменты инерции
- •2.7. Свойство моментов инерции относительно осей симметрии
- •2.8. Свойство моментов инерции правильных фигур относительно центральных осей
- •2.9. Вычисление моментов инерции сложных фигур
- •2.10. Примеры определения главных центральных осей и главных моментов инерции сечений
- •Вопросы для самопроверки
- •3.1. Основные понятия
- •3.2. Дифференциальные уравнения равновесия материальной частицы тела в случае плоской задачи
- •3.3. Исследование напряженного состояния в данной точке тела
- •3.4. Главные площадки и главные напряжения
- •3.5. Экстремальные касательные напряжения
- •3.6. Понятие об объёмном напряженном состоянии
- •3.6.1. Главные напряжения
- •3.6.2. Экстремальные касательные напряжения
- •3.6.3. Напряжения на произвольно наклонённых площадках
- •Вопросы для самопроверки
- •Варианты вопросов в билетах ЕГЭ
- •4.1. Соотношения Коши
- •4.2. Относительная деформация в произвольном направлении
- •4.3. Аналогия между зависимостями для напряженного и деформированного состояний в точке
- •4.4. Объёмная деформация
- •Вопросы для самопроверки
- •Варианты вопросов в билетах ЕГЭ
- •5.1. Закон Гука при растяжении и сжатии
- •5.2. Коэффициент Пуассона
- •5.3. Закон Гука при плоском и объёмном напряженных состояниях
- •5.4. Закон Гука при сдвиге
- •5.5. Потенциальная энергия упругих деформаций
- •5.6. Теорема Кастильяно
- •Вопросы для самопроверки
- •Варианты вопросов в билетах ЕГЭ
- •Глава 6. Механические характеристики материалов
- •6.1. Общие сведения о механических испытаниях материалов
- •6.2. Машины для испытания материалов
- •6.3. Образцы для испытания материалов на растяжение
- •6.6. Влияние температуры и других факторов на механические характеристики материалов
- •6.7.1. Особенности почвенной среды
- •6.7.2. Модели механического поведения почв
- •6.7.3. Образцы и схемы испытаний образцов почв
- •6.8. Расчетные, предельные, допускаемые напряжения
- •Вопросы для самопроверки
- •Варианты вопросов в билетах ЕГЭ
- •Глава 7. Теории предельного состояния материала
- •7.1. Основные понятия
- •7.2. Теория наибольших нормальных напряжений (первая теория прочности)
- •7.3. Теория наибольших относительных удлинений (вторая теория прочности)
- •7.4. Теория наибольших касательных напряжений (третья теория прочности)
- •7.5. Энергетическая теория (четвёртая теория прочности)
- •7.6. Теория Мора (феноменологическая теория)
- •7.8. Теории предельного состояния почв
- •7.9. Концентрация напряжений и её влияние на прочность при постоянных во времени напряжениях
- •7.10. Механика хрупкого разрушения
- •Вопросы для самопроверки
- •Глава 8. Растяжение и сжатие
- •8.1. Напряженное состояние в точках бруса
- •8.1.1. Напряжения в поперечных сечениях
- •8.1.2. Напряжения в наклонных сечениях
- •8.2. Перемещения при растяжении (сжатии)
- •8.2.1. Перемещение точек оси бруса
- •8.2.2. Перемещения узлов стержневых систем
- •8.3. Расчеты на прочность
- •8.4. Потенциальная энергия при растяжении и сжатии
- •8.5. Статически неопределимые системы
- •8.5.1. Основные понятия
- •8.5.2. Определение напряжений в поперечных сечениях бруса, заделанного двумя концами
- •8.5.5. Расчет статически неопределимых плоских стержневых систем, подверженных действию температуры
- •8.5.6. Монтажные напряжения в статически неопределимых плоских стержневых системах
- •Вопросы для самопроверки
- •Варианты вопросов в билетах ЕГЭ
- •Глава 9. Сдвиг и кручение
- •9.1. Практический расчет соединений, работающих на сдвиг
- •9.1.1. Расчет заклёпочных, штифтовых и болтовых соединений
- •9.1.2. Расчет сварных соединений на срез
- •9.2. Кручение
- •9.2.1. Основные понятия. Крутящие моменты и построение их эпюр
- •9.2.2. Напряжения и деформации при кручении прямого бруса круглого поперечного сечения
- •9.2.3. Анализ напряжённого состояния при кручении бруса с круглым поперечным сечением. Главные напряжения и главные площадки
- •9.2.4. Потенциальная энергия при кручении бруса с круглым поперечным сечением
- •9.2.5. Расчет бруса круглого поперечного сечения на прочность и жесткость при кручении
- •9.2.6. Расчет цилиндрических винтовых пружин малого шага
- •9.2.7. Кручение тонкостенного бруса замкнутого профиля
- •9.2.8. Кручение прямого бруса некруглого поперечного сечения
- •9.2.9. Кручение тонкостенного бруса открытого профиля
- •Вопросы для самопроверки
- •Варианты вопросов в билетах ЕГЭ
- •10.1. Общие понятия
- •10.2. Прямой чистый изгиб. Определение нормальных напряжений
- •10.3. Касательные напряжения при поперечном изгибе
- •10.4. Напряжения при изгибе тонкостенных брусьев
- •10.5. Понятие о центре изгиба
- •10.6. Анализ напряженного состояния при изгибе
- •10.7. Проверка прочности брусьев при изгибе
- •10.8. Рациональная форма поперечных сечений брусьев
- •10.10. Определение перемещений в балках постоянного сечения методом непосредственного интегрирования
- •10.11. Определение перемещений в балках постоянного сечения методом начальных параметров
- •Вопросы для самопроверки
- •Варианты вопросов в билетах ЕГЭ
- •Приложения
ГЛАВА1 Основные понятия
Соотношения (1.2, 1.3, 1.5, 1.6) носят название диффе-
ренциальных зависимостей при изгибе.
1.6.7.Интегральные зависимости между внутренними силовыми факторами и внешней нагрузкой
Разделим переменные в уравнениях (1.6) и (1.7):
dNx qxdx ; dQz qzdx ; dMy Qzdx ,
проинтегрируем их от x = 0 до текущего значения координаты x:
|
x |
x |
x |
x |
x |
x |
|
dNx qxdx ; dQz qzdx ; dMy Qzdx , |
|||||
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
Nx x Nx0 qxdx; |
|
|
|
||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
Qz x Qz0 |
x |
|
|
|
|
|
qzdx; |
|
|
(1.11) |
||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
My x My0 Qzdx, |
|
|
|
||
|
|
|
0 |
|
|
|
т.е. внутренние силовые факторы в некотором сечении x бруса равны площадям под графиками qx , qz и Qz, взятым с соответствующими знаками. Nx0 , Qz0 , My0 – значения внутренних силовых факторов в поперечном сечении бруса x = 0.
1.6.8. Примеры и правила построения эпюр
При построении эпюр придерживаются определенных правил. Все эпюры строятся на одном чертеже, непосредственно под схемой бруса. Оси эпюр проводятся параллельно оси бруса, а на перпендикулярах к ним в заранее выбранных масштабах откладываются значения силы в соответствующем
35
В. А. Жилкин
сечении. Положительные значения откладываются выше, а отрицательные – ниже оси эпюры. Положительная область эпюры обозначается знаком (+), а отрицательная – знаком
(–). Все эпюры штрихуются прямыми линиями, перпендикулярными их осям.
Границами участков бруса являются сечения, в которых приложены сосредоточенные силы, начинаются и кончаются распределенные нагрузки или изменяются поперечные размеры бруса. В пределах участков бруса аналитические выражения исследуемых величин не изменяются.
Для построения эпюр требуется составить аналитические выражения для внутренних силовых факторов в текущих сечениях каждого участка, а затем начертить графики найденных функциональных зависимостей.
Пример 1.1. Построить эпюру N для стержня, изображенного на рис. 1.12,
где P1 = 10 кН, P2 = 26 кН, q = 2 кН/м, L1 = 4 м, L1 = 3 м, L1 = 2 м, L1 = 4 м.
В сопротивлении материалов в соответствии с гипотезой о малости перемещений, которая будет рассмотрена позже, при определении опорных реакций и внутренних силовых
факторов тела рассматривают как абсолютно твёрдые (обра-
тите внимание, только в этих случаях!). Поэтому при решении этих задач можно использовать основные положения теоретической механики.
Так как в рассматриваемой задаче все внешние силы лежат на одной прямой, то в соответствии с первой аксиомой статики2, следствием второй аксиомы3 и третьей аксиомой статики4 в произвольных сечениях стержня из всех внутренних силовых факторов будет отлична от нуля только нормальная сила N.
2 Две силы, приложенные к абсолютно твёрдому телу, будут уравновешены тогда и только тогда, когда они равны по модулю, действуют по одной прямой и направлены в противоположные стороны.
3 Не нарушая состояния тела, точку приложения силы можно переносить вдоль линии её действия.
4 Не меняя состояния тела, две силы, приложенные к одной его точке, можно заменить одной равнодействующей силой, приложенной в той же точке и равной их геометрической сумме.
36
ГЛАВА1 Основные понятия
а
б
в
г
д
е
Рис. 1.12
А.Выберем декартовую прямоугольную систему координат xOy,
расположив её начало в центре тяжести левого торца стержня, а ось x совместим с осью стержня.
B.Разобьём стержень на участки (рис. 1.12, а).
C.Проводя последовательно сечения на расстоянии Xi (i = 1,…, 4) от начала координат (рис. 1.12, б, в, г, д) и проектируя на ось x
все внутренние и внешние силы, действующие на отсеченную
часть бруса, получаем:
для первого участка –P1 + N1 = 0; для второго участка
x2
P1 qdx N2 0 ,
L1
37
В. А. Жилкин
согласно геометрическому смыслу определённого интеграла
x2 qdx
L1
равнодействующая распределённой нагрузки численно равна площади погонной нагрузки q(X) на интервале интегрирования;
для третьего участка –P1 – qL2 + N3 = 0;
для четвёртого участка –P1 – qL2 + P2 + N4 = 0.
Откуда |
|
|
|
N1 |
= P1 |
= 10 кН; |
|
|
|
x2 |
|
N2 P1 |
qdx P1 q x2 L1 10 2 x2 4 кН; |
||
|
|
L1 |
|
N3 |
= P1 |
+ qL2 |
= 16 кН; |
N4 |
= P1 |
+ qL2 |
–P2 = –10 кН . |
D. Строим эпюру нормальных сил (рис. 1.12, е).
Выше записанные уравнения для нормальных сил можно обобщить на случай действия на отсеченную часть m сосредоточенных и k распределенных нагрузок:
m |
k |
|
N x Pi qdx . |
(1.12) |
|
i 1 |
j 1 Lj |
|
Для нормальных сил принято следующее правило знаков: условились растягивающую силу N считать положительной, а сжимающую – отрицательной.
Уравнение (1.12) можно сформулировать в виде удобного для практических целей правила:
Нормальная сила в поперечном сечении бруса численно равна алгебраической сумме всех продольных внешних (активных и реактивных) сил, расположенных по одну (любую) сторону от сечения.
38
ГЛАВА1 Основные понятия
Силы, направленные от рассматриваемого сечения (растягивающие), берутся со знаком плюс, а направленные на сечение (сжимающие) – со знаком минус.
Пример 1.2. Построить эпюры N, Q и M для балки, изображенной на рис. 1.13.
Рис. 1.13
А.Введем декартовую правую систему координат с началом на шарнирно-неподвижной опоре A. Освобождаем брус
от связей. Действие связей заменяем реакциями связей.
Все силы, не перпендикулярные оси балки, разлагаем на две
составляющие: перпендикулярную оси Py = P·sinα и направленную вдоль оси Px = P·cosα балки (рис. 1.14).
Рис. 1.14
B.Из условий равновесия системы сил, приложенных к брусу, определяем реакции связей.
39
В. А. Жилкин
X 0; XA Px 0;
Y 0; YA Py RB 0;
MA 0; Py a RB L 0;
X |
A |
P |
P cos ; R |
|
Py а |
P sin a; |
|
||||||
|
x |
B |
|
L |
L |
|
|
|
|
|
|
YA Py Rb .
YA P sin |
P sin |
|
1 |
|
a |
|
P sin |
b . |
L |
a P sin |
|
L |
|||||
|
|
|
|
L |
|
|
C.Брус разбиваем вдоль его оси на участки, в пределах которых характер внешней нагрузки не изменяется. Таких участков у нас два (рис. 1.14).
Построение эпюр на основе аналитических выражений для внутренних силовых факторов
D.На каждом из участков брус мысленно рассекаем на две части (рис. 1.15) и отбрасываем правые части бруса. Действие
отброшенных частей заменяем реакциями связей – внутренними силовыми факторами M, Q и N (рис. 1.15, а, б).
а |
б |
Рис. 1.15
G.Для каждой отсеченной части записываем уравнения равновесия, из которых находим аналитические выражения для M,
Q и N.
40
ГЛАВА1 Основные понятия |
|
|
|
Участок 1 0 x1 a: |
|
|
|
X 0; |
XA N1 0; |
N1 XA P cos const; |
|
Y 0; |
YA Q1 0; Q1 |
YA P sin |
b const; |
|
|
L |
P sin b x1. |
M0 0; |
YA x1 M1 |
0; M1 YA x1 |
|
|
|
|
L |
Нормальная N1 и поперечная Q1 силы на этом участке постоянны. Графики этих функций – прямые линии, параллельные оси x.
Момент M1 есть линейная функция от X1. График этой функции – прямая линия, пересекающая ось x. Для построения графика этой функции в пределах первого участка достаточно знать две её точки в начале и конце участка:
|
|
при x1 |
0 M 0 P sin b 0 0 ; |
||
|
|
|
1 |
L |
|
|
|
при x1 |
a M1 a |
P sin |
b a. |
|
|
|
|
L |
|
Участок 2 |
a x2 L : |
|
|
|
|
X 0; |
XA |
Px N2 0; N2 XA P cos 0 const; |
|||
Y 0; |
YA |
Py Q2 0; |
Q2 YA Py |
RB P sin a const; |
|
|
|
|
|
|
L |
M0 0; |
YAx2 Py x2 a M2 0; |
M2 YAx2 |
Py x2 a P sin a L x2 . |
||
|
|
|
|
|
L |
Нормальная N2 и поперечная Q2 силы на втором участке постоянны. Графики этих функций– прямые линии, параллельные оси x.
График изгибающего момента M2 – прямая линия, пересекающая ось x. Для построения графика этой функции
впределах второго участка достаточно знать две её точки
вначале и конце участка:
при x2 a M2 a P sinL b a; при x2 L M2 a 0 .
41
В. А. Жилкин
H.Строим графики функций M, Q и N вдоль оси бруса в пределах
рассматриваемых участков.
Эпюры N, M и Q приведены на рис. 1.16.
Рис. 1.16
Правильность построения эпюр на каждом из участков проверяем с помощью дифференциальных зависимостей (1.6, 1.7, 1.9, 1.10), из которых следует:
Участок 1 |
|
dNx |
|
|
|
|
|
|
|
qx 0 |
|
, т.е. Nx const ; |
|
|
|||||
dx |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
qz 0 |
dQz |
, т.е. Qz const . |
|
(1.13) |
|||||
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
Qz |
dMy |
, т.е. |
dMy |
|
P sin |
b 0 . |
(1.14) |
||
|
|
L |
|||||||
|
dx |
|
dx |
|
|
42
ГЛАВА1 Основные понятия
Зависимости (1.13) и (1.14) не противоречат виду эпюр, приведенных на рис. 1.16. Следовательно, эпюры на первом участке построены правильно.
Участок 2 |
|
dNx |
|
|
|
|
|
|
||
qx 0 |
|
, т.е. |
Nx const ; |
|
|
|||||
|
dx |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qz 0 dQz |
, т.е. Qz const . |
|
(1.15) |
|||||||
|
|
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
Qz |
dMy |
RB, т.е. |
|
dMy |
P sin |
a 0 .(1.16) |
||||
|
|
|||||||||
|
|
dx |
|
|
dx |
L |
|
Зависимости (1.15) и (1.16) подтверждают правильность построения эпюр на втором участке.
На основании проведенных вычислений можно сформулировать два правила, которых следует придерживаться при построении эпюр.
Правило 1
На участке бруса, где отсутствует распределенная нагрузка, поперечная сила имеет постоянное значение, а изгибающий момент меняется по линейному закону.
Правило 2
В сечении, в котором к брусу приложена сосредоточенная сила на эпюре Q, наблюдается скачок на величину этой силы в направлении, обратном направлению силы, а на эпюре М будет перелом, причем острие перелома направлено в сторону, противоположную направлению действия силы.
Построение эпюр на основе интегральных зависимостей для внутренних силовых факторов (практический способ)
Участок 1 0 x1 a. qx 0 , qy 0 :
43
В. А. Жилкин |
|
x1 |
|
N x1 N0 qxdx XA; |
|
0 |
|
x1 |
|
Q x1 Q0 qydx YA; |
|
0 |
|
x1 |
|
M x1 M0 Qdx 0 YA x1. |
(1.17) |
0 |
|
Интегралы в зависимостях (1.17) представляют собой площади эпюр qx, qz и Q: например, YA a – площадь эпюры Q на первом участке; YA x1 – площадь эпюры Q от начала участка до сечения x = x1.
При x1 0 N1 0 XA ; Q1 0 YA ; M1 0 0 . При x1 a N1 a XA ; Q1 a YA ; M1 a YA a .
В начале и конце первого участка мы получили те же значения внутренних силовых факторов, что и при аналитическом способе вычисления ординат эпюр. Практический способ вычисления ординат эпюр гораздо проще аналитического, и в данном случае все вычисления могут быть выполнены «в уме».
Правила построения эпюр практическим способом
1.В начале участка ордината эпюры внутреннего силового фактора равна его величине (N0, Q0, M0), взятой с соответствующим знаком.
2.В произвольной точке того же участка с абсциссой х ор-
дината эпюры внутреннего силового фактора равна алгебраической сумме ординаты в начале участка и площади эпюры производной этого внутреннего силового фактора по координате х dЭ/dx на участке от х = х0 до х (например, если строится эпюра М, то вычисляется площадь участка эпюры Q, т.к. Q dMdx ).
44
ГЛАВА1 Основные понятия
Участок 2 a x2 L . qx 0 , qy 0 ;
x2
N x2 N1 a P cos qxdx 0;
a
x2
Q x2 Q1 a P sin qydx RB;
|
a |
x2 |
x2 |
M x2 M1 a Q x2 |
dx YA a RBdx. |
a |
a |
При x2 a N2 a 0 ; Q2 a RB ; M2 0 YA a M1 a .
При x2 L N2 L 0 ; Q2 L RB ; M2 L 0 .
В начале и конце второго участка получены те же значения внутренних силовых факторов, что и при аналитическом способе вычисления ординат эпюр.
Ввиду простоты вычисления ординат эпюр практическим способом в дальнейшем там, где это возможно, будем использовать практический способ.
Пример 1.3. Построить эпюры N, Q и M для балки, изображенной на рис. 1.17.
A.Введем декартовую правую систему координат с началом на шарнирно-неподвижной опоре A. Освобождаем брус
от связей. Действие связей заменяем реакциями связей.
B.Из условий равновесия системы сил, приложенных к бру-
су, определяем реакции связей. Так как пара сил может быть уравновешена только парой сил, то RA RB M / L (рис. 1.18).
45
В. А. Жилкин
Рис. 1.17
Рис. 1.18
C.Брус разбиваем вдоль его оси на участки, в пределах которых характер внешней нагрузки не изменяется. Таких участков у нас два (рис. 1.18).
D.На каждом из участков записываем аналитические выражения для M, Q и N. Так как к брусу не приложены силы, направленные вдоль его оси, то N 0 , и нам остаётся построить только эпюры M и Q.
Участок 1 0 x1 a. qx 0 , qy 0 :
x1
Q x1 Q0 qydx RA;
0
x1
M x1 M0 Qdx 0 RA x1.
0
46
ГЛАВА1 Основные понятия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При x1 |
0 Q |
0 R |
A |
; M |
0 0 . |
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||
При x1 a Q1 |
a RA |
; M |
a R |
A |
a . |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Участок 2 a x2 L . qx 0 , qy 0 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q x2 Q1 a qydx RA; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
x2 a . |
|
M x2 M1 a M Q x2 dx RA a M RАdx M b M |
|||||||||||
a |
|
|
|
|
|
a |
|
L |
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
При x2 |
a Q |
a R |
A |
|
; M |
a R b M b . |
|
||||
|
2 |
|
|
2 |
|
B |
|
L |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При x2 |
L Q |
L R |
A |
; M |
L 0 . |
|
|
|
|||
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
E.Строим графики функций M, Q вдоль оси бруса в пределах
рассматриваемых участков (рис. 1.19): RAa – площадь эпюры Q на первом участке; RBb – площадь эпюры Q на втором участке. Скачок на эпюре моментов равен
RAa RBb ML a ML b ML a b M .
Рис. 1.19
47
В. А. Жилкин
Правило 3
Всечениях, где к брусу приложена сосредоточенная пара
смоментом М, на эпюре М будет скачок на величину момента пары сил. Направление скачка зависит от направления
пары сил. Если пара сил стремится изогнуть брус выпуклостью вниз (предполагается, что в рассматриваемом сечении, находящимся за местом приложения пары, поставлена заделка), то скачок направлен вверх, в противном случае – вниз. На эпюре Q наличие пары сил в рассматриваемом сечении никак не отражается.
Пример 1.4. Построить эпюры N, Q и M для балки, изображенной на рис. 1.20.
Рис. 1.20
A.Введем декартовую правую систему координат с началом на шарнирно-неподвижной опоре A. Освобождаем брус
от связей. Действие связей заменяем реакциями связей.
B.Из условий равновесия системы сил, приложенных к брусу, определяем реакции связей. Так как к балке приложена
только равномерно распределенная нагрузка qy, то реакции |
||
опорных закреплений равны YA RB qyL |
/ 2 ; |
XA 0 |
(рис. 1.21). |
|
|
Рис. 1.21
48
ГЛАВА1 Основные понятия
C.Брус разбиваем вдоль его оси на участки, в пределах которых характер внешней нагрузки не изменяется. Таких участков у нас один (рис. 1.21).
D.Записываем аналитические выражения для M, Q и N. Так как
к брусу не приложены силы, направленные вдоль его оси, то N 0 , и нам остаётся построить только эпюры: M и Q.
Участок 1 0 x L . qx 0 , qy q :
x
Q x Q0 qydx YA q x;
0
M x M0 x Q x dx 0 YA x q 2x2 .
0
Так как эпюра M(x) является квадратичной параболой, то для её построения необходимо знать хотя бы три точки: в начале участка, в конце участка и в точке, в которой изгибающий момент M(x) достигает максимального значения. Из математики известно, что для этой точки выполняется соотношение
|
dM x |
0 |
. |
|
|
dx |
|||
|
|
|||
Но |
dM x |
Q . |
||
dx |
||||
|
|
|
Следовательно, в тех точках рассматриваемого участка, где Q = 0, изгибающий момент будет максимальным либо минимальным.
При x 0 Q 0 YA ; M 0 0 .
При x L Q L RB ; M L 0 .
При x |
L |
|
L |
|
q L |
q |
L |
0 . |
|
2 |
Q |
2 |
|
2 |
2 |
||||
|
|
|
|
|
|
49
В. А. Жилкин
Так как слева от этой точки M > 0, а справа M < 0, то в этой точке момент максимален:
|
L |
|
qL |
|
L |
|
q |
|
L 2 |
|
q L2 |
|
||
M |
2 |
|
2 |
2 |
2 |
|
2 |
|
8 |
. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E.Строим графики функций M, Q вдоль оси бруса в пределах рассматриваемого участка (рис. 1.22).
Рис. 1.22
Правило 4
На участках бруса, вдоль которых действует равномерно распределенная нагрузка, поперечная сила меняется по линейному закону, а изгибающий момент – по закону квадратичной параболы, при этом выпуклость параболы обращена в сторону, противоположную направлению распределенной
нагрузки.
Правило 5
Изгибающий момент достигает аналитического максимума или минимума в сечениях, в которых поперечная сила равна нулю. В этих сечениях касательная к эпюре M параллельна оси бруса. Если при движении вдоль оси бруса слева направо поперечная сила меняет знак с плюса на минус, то изгибающий момент достигает минимума, а если с минуса на плюс – максимума.
50